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| 1 | 控时浸淬系统(ITQS)原理及在周期式和连续式生产中的应用显示文摘淬火过程中,控制搅拌的方向和程度可减少钢淬火时的变形、开裂及获得高的硬度和均匀性.理想的情况,是在淬火开始阶段增大淬火烈度以获得高硬度,当钢件温度接近Ms点时,降低淬火烈度以减小工件的变形和开裂倾向.在整个淬火过程中,影响淬火烈度且最易改变的工艺参数是搅拌.如果搅拌速率可根据要求连续变化是最理想的.本文阐述了计算机控制的“控时侵淬系统(ITQS)”原理以及ITQS目前在热处理中的应用.并探讨ITQS就水溶性聚合物淬火剂代油的应用和原理. | S-W.Han 赵海鸥 G.E.Totten | 1995 | 金属热处理1995，20，11： | 8 |
| 2 | 21世纪的热处理与表面工程——淬火技术的现状和未来发展显示文摘淬火技术是热处理的一个十分重要的组成部分,它能影响制造的质量、生产率和效益。本文在介绍淬火发展历史的基础上,简要评述了某些取得重要进展的技术,并指出未来将逐步发生的变革,具体包括:淬火系统的计算流体动力学建模和模拟、气淬、控时淬火、交替控时淬火、强烈淬火、金属/淬火介质界面表征方法、纳米淬火介质以及植物油淬火介质的发展等等。 | G.E.Totten L.L.M.Albano 顾剑锋 | 2015 | 热处理2015，30，2： | 4 |
| 3 | 淬火油的淬火烈度分类(英文)显示文摘钢的淬火是最常见的热处理工艺之一 ,淬火的目的是为了获得马氏体组织 ,使之具有优良的硬度和强度。最常见的淬火介质有水溶液、聚合物溶液和矿物油。在整个淬火剂市场中 ,估计矿物油占了 80 %的份额。在巴西 ,人们对淬火油及其冷却特性的了解不够 。 | G.E.Totten | 2002 | 金属热处理2002，27，2： | 4 |
| 4 | 强烈淬火:改善了硬度和残余应力(英文)显示文摘通过数值模拟和试验研究结果确定使用强烈淬火方法在表面形成最佳压应力,根据这些结果,提出了改善零件的热处理和设备的一些建议。除了探讨最大表面压应力的形成外,对使用可控淬透性钢的优点也进行了讨论。 | N.I.Kobasko G.E.Totten L.C.F.Canale | 2007 | 金属热处理2007，32，5： | 3 |
| 5 | 淬火槽用搅拌器显示文摘零件快速可控地冷却,对于许多金属获得最佳力学性能是很重要的.这需要通过对淬火剂的搅拌或强制循环来缩短冷却时间.如果没有搅拌,淬火液自然热交换和蒸发会限制零件表面上通过液膜边界层的传热速率.在这种情况下,变更淬火剂的温度对冷速只有很小的影响.搅拌程度的加强,大大减少了液膜边界层中热流的阻力.淬火系统的搅拌可用机械方式使零件移动通过淬火槽,或淬火液再循环流动,或机械地引起液体搅拌/循环.冷速的控制是很重要的.机械搅动提供最佳的在最低能耗成本下的成就.本文介绍叶轮搅拌系统、搅拌原理和搅拌机选型的实用建议. | K.S.Lally G.E.Totten 赵海鸥 万德铭 | 1993 | 金属热处理1993，18，11： | 2 |
| 6 | 如何有效地使用水溶性聚合物淬火剂显示文摘传统上,热处理工业用的三种最常用淬火介质,其淬火烈度递增顺序分别是空气、油和水。许多高碳钢为了获得最佳的冶金性能(即力学性能,以下同一编者注),要求的淬火烈度往往比空气的高。虽然水是一种较剧烈的淬火介质,但是当用于高淬透性钢淬火时,会产生较大的变形和开裂。油分为快速、中速和慢速三种,通常用于淬火开裂敏感的钢。但是,作为一类介质,淬火油有许多本质性的缺点。其中包括:成本。 | G.E.Totten K.B.Orszak L.M.Jarvis R.R.Blackwood 赵海鸥 | 1992 | 金属热处理1992，17，7： | 2 |
| 7 | 450℃渗氮AISI 316L不锈钢中膨胀奥氏体的分解显示文摘奥氏体不锈钢等离子渗氮时会形成膨胀奥氏体(γN),其强度、韧性和耐蚀性均高于传统的氮化物层。然而,膨胀奥氏体在热力学上是亚稳的,其性能会因其发生分解而降低。本文对AISI 316L不锈钢进行了等离子渗氮,工艺为450℃×5 h,压力500 Pa。对渗氮后试样采用XRD、OM和TEM等进行了显微组织表征。试验结果证明了面心立方膨胀奥氏体的存在,其晶格常数比未经渗氮奥氏体增加多达9.5%。薄片试样的TEM分析表明,N层中有细小的氮化物形成,并且发现一些区域呈奇特的层片状形貌,与碳钢中的珠光体团很相似。选区电子衍射(SAED)分析表明,这些区域由膨胀奥氏体局部分解产生的体心立方铁素体和立方晶系氮化铬组成。在所研究试样中的某些区域,发现有非晶态膨胀奥氏体。N的分解与膨胀奥氏体层局部区域中铁素体稳定元素(Cr,Mo)的显微偏析和奥氏体稳定元素(Ni)的贫化有关。 | F.A.P.Fernandes L.C.Casteletti G.E.Totten J.Gallego 顾剑锋 | 2014 | 热处理2014，29，4： | 2 |
| 8 | 经渗硼处理的马氏体时效钢(C-250级)的耐磨性能(英文)显示文摘马氏体时效钢(250级)多用于要求高的强度/重量比及良好韧性的场合。这种钢属于高强度钢,达到了常用工程合金所能获得的最高的强度与韧性的结合。表面处理可能是改善这种钢的耐磨性的有效途径。渗硼是使硼渗入金属或合金的表面从而形成金属硼化物的表面化学热处理工艺,既能提高工程零件的表面性能,又不影响基体性能,是一种具有良好发展前景的工艺方法。本文对马氏体时效钢(250级)进行了盐浴渗硼,获得了高硬度的表面层。这种钢经渗硼处理后,其耐磨性能比未经渗硼的有了明显的改善。 | S.C.Heck F.A.P.Fernandes G.E.Totten A.Lombardi Neto L.C.Casteletti | 2012 | 热处理2012，27，1： | 1 |
| 9 | 采用Cr_3C_2-NiCr和WC-CoCr粉末的HVOF处理(英文)显示文摘磨损是工业上导致零件和装备失效的三个主要问题中的一个。人们在不断探索改善零件性能的潜力,提出新的技术,力图提高零件的使用寿命,降低运作成本。由此看来,电镀及涂覆技术是很重要的。人们已经采用传统的镀硬铬来改善耐磨性(或)耐蚀性,然而电镀过程中会产生有害的致癌物质六价铬,致使其应用受到了越来越大的限制。因此,必须鉴别和研发无毒的、非致癌的和对环境友好的涂覆材料和工艺。其中用本文所述的HVOF工艺涂覆的'陶瓷合金'(Cr3C2-NiCr-WC-CoCr)前景最被看好。用光学和电子显微分析法、X射线衍射法、密度和显微磨料磨损试验标征了用这种工艺获得的涂层的特性。从总体上看,WC-CoCr涂层的性能最好,由此可以认为,它是一种前景广阔、可以替代电镀硬铬的涂覆技术。 | Rafael Nucci A.Lombardi Neto E.A.B. Arnoni G.E.Totten L.C.Casleletti | 2007 | 热处理2007，22，4： | 1 |
| 10 | Numerical Methods for Safeguarding the Performance of the Quenching Process显示文摘A new numerical technique for testing and evaluation of quenching media and quenching systems is outlined. The measured time-temperature samples as a result of cooling curve test are analyzed by the new software developed, in order to characterize quantitatively the quenchants. The method applied is based on Fourier analysis. Examples for evaluation and comparison of cooling performance of quenchants are presented the applicability of the computational technique. | I.FELDE T.RETI S.Segerberg J.Bodin G.S.Sarmiento G.E.Totten J.GU | 2004 | 材料热处理学报2004，25，5： | 1 |
| 11 | 含铌沉淀硬化不锈钢的耐蚀性评估(英文)显示文摘应航空航天工业的需求,沉淀硬化不锈钢自1945年起即开始研发。这类钢具有置换型马氏体组织,随后能产生沉淀硬化。本文研究了两种含沉淀相形成元素铌的钢的力学性能和耐蚀性,并与PH13-8Mo钢进行了比较。结果表明,一种钢的耐蚀性与PH13-8Mo钢类似,另一种钢的力学性能与PH13-8Mo钢相近。 | L.C.Casteletti F.A.P.Fernandes A.Lombardi-Neto C.A.Picon G.E.Totten | 2009 | 热处理2009，24，4： | 1 |
| 12 | 弹簧钢淬火残余应力模拟(英文)显示文摘对AISI 5 16 0H弹簧钢圆柱试样在不同温度的 2 5 %水溶性聚 (亚烷基 )二醇UCONHT淬火液和Arco5 2 1淬火油中淬火产生的残余应力及畸变进行了对比性研究。试棒的直径分2 0 5 6mm (0 81inches)和13 4 5mm (0 5 3inches)两种。先用INC PHATRAN代码计算出试样随时间变化的传热系数 ,并用ABAQUS/标准有限元软件估算热处理过程中的残余应力和畸变。在试样中心放置热电偶 ,测出冷却曲线 ,根据所测的冷却曲线 ,用INC PHATRAN解决了伴随相变时的逆向热传导问题。试验了这两种淬火介质 ,力图将热处理畸变和开裂减少到最少 ,并得出了颇有价值的结论。 | G.Sánchez Sarmiento M.Castro G.E.Totten L.Harvis G.Webster M.F.Cabré | 2003 | 金属热处理2003，28，11： | 1 |
| 13 | 超级马氏体不锈钢的等离子渗氮和氮碳共渗显示文摘超级马氏体不锈钢(SMSSs)是典型的新一代13%Cr马氏体钢,含碳量较低,并含镍和钼,故具有更好的可焊性和低温韧性。研究表明,不锈钢低温等离子渗氮或氮碳共渗可形成硬的表层从而提高耐磨性。本文对SMSS试样分别在400℃、450℃和500℃进行了等离子渗氮和氮碳共渗,并对处理后的SMSS试样分别采用光学显微镜、显微硬度、XRD和干磨损试验进行了表征。X射线衍射分析证明,氮化铬含量随着渗氮和氮碳共渗温度的升高而增加,也显示出铁和铬的碳化物含量随着处理温度的升高而增加。不同温度下处理后的试样均随着处理温度的升高,磨损体积减小、耐磨性提高。对经等离子处理和未处理的试样所观察到的主要磨损机制都是凿削磨损。 | F.A.P.Fernandes G.E.Totten J.Gallego L.C.Casteletti 顾剑锋 | 2014 | 热处理2014，29，3： | 1 |
| 14 | AISI316L不锈钢等离子氮碳共渗层的表征(英文)显示文摘奥氏体不锈钢通过等离子氮碳共渗可显著提高其表面硬度,从而提高耐磨性而又不损害其抗腐蚀性能。本文采用光学显微镜、显微硬度和微磨损试验对经于450℃等离子氮碳共渗的AISI 316L不锈钢和所获得的渗层进行了表征。结果证明,等离子氮碳共渗层由氮化铬析出相和富氮奥氏体基体组成,其硬度约850 HV;渗层总深度平均约为45μm,且很均匀;渗层的耐磨性大大高于基体。 | L.C.Casteletti F.A.P.Fernandes A.Lombardi-Neto C.A.Picon G.Tremiliosi-Filho G.E.Totten | 2009 | 热处理2009，24，3： | 0 |
| 15 | 感应淬火冷却系统设计基本原则(英文)显示文摘感应淬火冷却系统可能采用各式各样的搅拌方式,包括传统的浸淬、开放式喷雾冷却和浸没状态下的喷射冷却。这些工艺并不等效,而是要根据正确的技术要求来恰当地选用这些方法。本文对这些不同的搅拌系统进行了综述。 | D.Poteet G.E.Totten L.C.F.Canale | 2006 | 金属热处理2006，31，11： | 0 |
| 16 | 采用含不同粘结剂的碳化钨粉末进行HVOF沉积处理的效果(英文)显示文摘通过零件的表面硬化来提高其耐磨性是表面工程领域的一个持久性研究课题,采用HVOF(高速氧燃料)热喷涂处理可获得具有良好耐磨性和(或)耐蚀性的涂层。常用含某种金属粘结剂的碳化钨来获得这种涂层。本文采用钴粘结剂或镍粘结剂,通过HVOF处理来获得碳化钨涂层,并用光学和电子显微分析、硬度和密度测试,以及X射线衍射分析来表证涂层的特性。用HVOF处理获得的涂层结构致密,孔隙率低,平均硬度高达1100HV左右。HVOF沉积处理不会使所用粉末很快变质。 | E.A.B.Arnoni A.Lombardi Neto Rafael Nucci G.E.Totten L.C.Casteletti | 2008 | 热处理2008，23，1： | 0 |
| 17 | 工业淬火槽中的液流传感器—文献综述(英文)显示文摘造成淬火后工件硬度不均匀、热应力增加、畸变和开裂 ,主要是因为淬火槽内整个淬火区的液流不均匀。在淬火过程中 ,液流是控制淬火烈度的关键。因此 ,如何测量在淬火过程发生的液流特性很重要。迄今为止 ,市场上还没有一种可用于热处理生产设备的设计合理、具有足够灵敏度并经久耐用的液流传感器。本文对不同传感器的各种测量原理进行了概括 ,并描述了几种最近开发的可用于淬火槽中测量液流传感器。 | G.E.Totten 1,H.M.Tensi 2,and G.M.Webster 1 (1 The Dow Chemical Company,Tarrytown,NY USA 2 Technical University of Munich,Munich,Germany) | 2002 | 金属热处理2002，27，5： | 0 |
| 18 | 测定淬火槽对流强度的热流速仪探头的优化设计(英文)显示文摘淬火槽中复杂的液流形态会明显影响淬硬结果 ,因此开发一套结构紧凑的液流测量装置就显得很重要了。一个典型的淬火过程包括把已奥氏体化了的钢浸没在淬火槽中 ,这一过程势必影响液流的循环 ,使其形成不均匀的液流和热波动 ,由此而引起传热变化 ,导致零件的不均匀淬火。 | H.M.Tensi A.Haas K.Lainer G.E.Totten G.M.Webster | 2002 | 金属热处理2002，27，7： | 0 |
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