|
|
|
题名
|
作者
|
年代
|
出处
|
被引量
|
| 1 | 钙处理对成品无取向硅钢夹杂物特性的影响显示文摘通过取样检测结合热力学计算,分析了钙处理对成品无取向硅钢中夹杂物特征及硫化物夹杂的析出机制的影响。结果表明,钢中尺寸大于3μm的有害夹杂物主要是AlN、MgO-SiO2、CaO-Al2O3-SiO2类复合夹杂物及其与MgS、MnS、CaS的复合析出物。钙处理钢中没有检测到单独的Al2O3、SiO2及铝酸钙类夹杂物。钙处理钢中形成的液态3CaO·Al2O3、MgO·SiO2和Al2O3夹杂物被精炼渣吸收,改性去除了钢中大尺寸Al2O3夹杂物。钙处理钢中尺寸大于3μm的氧化物夹杂主要是含CaO和(或)CaS的Al2O3-SiO2类夹杂。硫化物在MgO-SiO2类氧化物表面的析出有利于其形貌趋于规则。钢中不同形貌的AlN夹杂物呈多尺度分布,钙处理对大尺寸AlN的析出特性影响不大。氧硫化物及其与AlN复合析出并定向长大的过程,与其晶体结构有关。氧化物夹杂的硫容量决定了其与硫复合的难易程度。钙处理钢中CaS在氧化物表面呈局部包裹析出和局部吸附析出。 | 朱诚意 黄罗翼 罗小燕 刘玉龙 汪勇 李光强 | 2020 | 钢铁研究学报2020，32，2： | 17 |
| 2 | CSP工艺含铝无取向电工钢中夹杂物的演变和控制显示文摘为了更好地控制CSP工艺下电工钢中的夹杂物,研究了涟钢CSP工艺含铝电工钢夹杂物在精炼→连铸→热轧过程中的演变机理。RH合金化后钢中夹杂物有Al2O3,Al2O3-SiO2和Al2O3-CaO-CaS主要3种,RH出站和中包钢液中的夹杂物主要是Al2O3-CaO-CaS和少量单独的Al2O3和CaS夹杂。减少钢液中夹杂物的主要措施是降低RH出站前的顶渣氧化性。热轧卷材样中夹杂物与钢液中夹杂物不同,主要是AlN和MnS,夹杂物总量与氮、硫质量分数呈正相关,氮元素的影响最显著。 | 肖尊湖 隋亚飞 刘彭 徐刚军 李慈颖 | 2019 | 钢铁2019，54，7： | 7 |
| 3 | CSP含铝电工钢水口堵塞问题的研究和解决显示文摘研究CSP产线含铝电工钢连铸水口结瘤、塞棒上涨和钢包死流的原因。电工钢水口结瘤物主要是Al2O3和高熔点的6Al2O3·CaO和2Al2O3·CaO。引起水口结瘤的原因一是钢液中[Ca]的质量分数相对较低,夹杂物变性不彻底;二是RH出站时钢包顶渣氧化性较高,连铸过程渣-钢间反应生成新的Al2O3夹杂,污染钢水。通过适当提高硅铁中的钙的质量分数,转炉出钢加顶渣改质剂,转运过程钢包加盖等措施,在不使用钙处理的条件下,解决了水口结瘤的问题,杜绝了钢包死流现象的发生。 | 隋亚飞 徐刚军 周军军 刘彭 谢凯 | 2019 | 连铸2019，0，4： | 6 |
| 4 | 不同RH脱氧方式对含铝电工钢的影响显示文摘研究了RH脱氧方式(铝脱氧,先铝后硅;硅脱氧,先硅后铝)对含铝电工钢洁净度、渣成分、夹杂物演变及连铸过程的影响。2种脱氧方式下钢包顶渣的氧化性相似,热力学计算表明硅脱氧的顶渣对铝酸盐夹杂物的吸收能力强于铝脱氧渣。铝脱氧钢中夹杂主要为Al2O3-CaO-CaS复合氧化物,硅脱氧钢中夹杂物主要是Al2O3。2种脱氧方式下,热轧钢卷中的典型夹杂物都是AlN、MnS和复合铝酸盐。由于脱氧方式和钢中N、S含量的差异,铝脱氧热轧卷中夹杂物的含量是硅脱氧的2~3倍,这与理论的预测结果完全吻合。由于钢液中Ca含量不同,硅脱氧的钢水在CSP连铸过程中会引起中包塞棒上涨,因此建议在传统的连铸工艺中采用硅脱氧,在CSP工艺中采用铝脱氧。 | 郑庆 隋亚飞 刘红军 刘彭 李慈颖 | 2020 | 钢铁研究学报2020，32，10： | 5 |
| 5 | 无取向硅钢中含镁夹杂物的形成机理分析显示文摘通过取样检测和热力学计算,分析了钢中含镁夹杂物的组成特点和形成机理。结果表明:钢中的氧化物主要是与MgS复合的2MgO獉SiO_2或MgO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂,析出物主要为MgS、AlN;含MgS的复合夹杂物主要为1~2μm的球状夹杂,因为MgS抑制了MnS的析出,钢中不存在任何形式的MnS夹杂。MgS以包裹在球形氧化物表面、均匀镶嵌在球形夹杂物中、以氧化物为基体或与AlN复合定向析出并长大3种形式存在。热力学计算表明,钢中夹杂物的组成与钢中Mg含量及氧化物特征有关。MgS更容易与含MgO多、硫容量大的MgO-Al_2O_3-SiO_2类夹杂复合析出。MgS以氧化物为基体或与AlN复合定向析出形成的夹杂尺寸更大,其析出长大方式与MgS及夹杂物基体的晶体结构有关。合理控制精炼渣中MgO含量有利于形成含MgS的复合夹杂物,从而减少钢中微细MnS的析出,同时降低钢中MgO獉Al_2O_3的含量。 | 朱诚意 罗小燕 李光强 冯嘉鑫 严哲锋 | 2018 | 重庆大学学报(自然科学版)2018，41，8： | 3 |
| 6 | 钢包钙处理工艺中钙汽化过程的数值模拟显示文摘根据钙处理过程中汽化速率的变化特点,结合实际喂线工艺参数,将钙处理工艺分为喂线阶段和弱搅静置2个阶段,建立钢包钙汽化过程的数学模型。利用大型商业软件CFX,模拟钙的汽化过程,并研究不同喂线速率对钙收得率的影响。研究结果表明:喂线阶段与弱搅静置阶段钙的实际汽化速率有较大差异;当喂线阶段实际汽化速率与理论气泡上浮速率之间的比例系数k=0.4、弱搅阶段表观速率常数Ke=0.001 2 s-1时,模拟计算的钙质量分数与实验钙质量分数较吻合,从而确立适合模拟的基础参数;当喂线速度为200 m/min时,喂线180 s后,钙在钢中分布极不均匀,经过弱搅静置阶段,即喂线1 000 s后,钢液中钙质量分数均匀分布,平均质量分数为1.86×10^(-5),钙的收得率为23.2%;随着喂线速率的增加,喂线深度随之增加,钙的汽化量减小,收得率增加。 | 王顺玺 张炯明 宋炜 王博 白敦敏 | 2016 | 中南大学学报(自然科学版)2016，47，6： | 3 |
| 7 | 稀土处理无取向电工钢中非金属夹杂物的演变显示文摘使用自动扫描电镜分析了镧铈混合稀土处理无取向电工钢生产全流程钢中夹杂物的形貌、数量和尺寸,采用ICP-MS测量了各个阶段钢中的总镧(TLa)和总铈(TCe)的含量。通过分析可知,在加入稀土前,钢中的氧化物夹杂主要为镁铝尖晶石;加入稀土后,钢中的夹杂物被改性为(RE)_(2)O_(2)S、(RE)AlO_(3)以及它们的复合夹杂物,此外还有少量的(RE)S。随着钢中TLa质量分数从1×10^(-6)增加到10×10^(-6),TCe质量分数从5×10^(-6)增加到18×10^(-6),夹杂物的改性规律为:Al_(2)O_(3)·MgO→(RE)AlO_(3)→(RE)_(2)O_(2)S、(RE)AlO_(3)双相夹杂物→(RE)_(2)O_(2)S→(RE)S。随着冶炼过程中钢中稀土含量的减少,(RE)_(2)O_(2)S、双相夹杂物((RE)_(2)O_(2)S+(RE)AlO_(3))数量递减,而尺寸基本维持在2μm左右;(RE)AlO_(3)数量先增加后减少,在中间包钢液中达到最大值,此时尺寸在2~5μm,在连铸坯中尺寸又减小到2μm左右;中间包钢液中(RE)S数量较少,尺寸在1μm左右,连铸坯中(RE)S的尺寸增加,在2~3μm。通过热力学计算得到在1473 K条件下,钢中生成的稀土夹杂物有(RE)_(2)O_(2)S、(RE)AlO_(3)以及它们的复合夹杂物以及(RE)S。 | 胡妍 任强 张立峰 胡志远 程林 | 2022 | 炼钢2022，38，3： | 1 |
您所在的机构暂未开通此部分的功能，请联系管理员