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| 1 | 基于响应曲面方法的热冲压硼钢B1500HS淬火工艺参数优化显示文摘超高强度钢板热冲压技术是将板料热加工和淬火工艺相结合的一项较新的复杂成形技术。为研究奥氏体化温度和保温时间对热冲压硼钢B1500HS淬火硬度、抗拉强度和伸长率的影响规律,以奥氏体化温度和保温时间为设计因子进行二因子五水平的正交试验设计。根据试验设计的结果进行B1500HS试样的淬火试验,利用洛氏硬度计和电子拉伸试验机测试试样的淬火硬度、抗拉强度和伸长率。利用三次响应曲面对试验结果进行回归分析,得到淬火硬度、抗拉强度和伸长率的响应曲面模型。根据响应曲面模型,对奥氏体化温度和保温时间进行优化,得到最佳淬火工艺参数。单目标优化结果表明:淬火硬度最高预测值为52.3 HRC;抗拉强度最高预测值为1 658.94 MPa;零件伸长率最高预测值为8.80%。多目标优化结果表明:在奥氏体化温度为916.19~920.48℃、保温时间为0 min时,淬火硬度的预测值不小于50.6 HRC,零件抗拉强度的预测值不小于1 639.98 MPa,零件伸长率的预测值不小于8.6%。 | 贺连芳 赵国群 李辉平 相楠 | 2011 | 机械工程学报2011，47，8： | 40 |
| 2 | 热冲压硼钢B1500HS高温本构方程的研究显示文摘硼钢的高温本构方程是热冲压数值模拟不可缺少的数学模型,它反映了流动应力与应变、应变速度以及温度之间的依赖关系。为了研究热冲压硼钢B1500HS高温时的流变力学行为,采用Gleeble 1500D热模拟试验机,在600~900℃温度区间,分别以0.01 s–1、0.1 s–1、1.0 s–1、10 s–1的应变速度对硼钢B1500HS试样进行等温单向拉伸试验,计算得到各相应测试条件下的正应力—应变曲线。采用包含变形激活能和变形温度的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述硼钢奥氏体组织的热激活变形行为。通过对试验数据进行拟合回归分析,得到与应变量相关的各材料参数,以及与应变速度、变形温度相关的流变应力关系式。试验结果显示,流动应力随着变形温度的降低而增大,随着形变速度的升高而增大。计算结果表明:流变应力关系式的计算结果与试验数据的吻合度较好。 | 李辉平 赵国群 贺连芳 张磊 | 2012 | 机械工程学报2012，48，8： | 35 |
| 3 | 淬火工艺对BR1500HS超高强度硼钢板组织与性能的影响显示文摘研究了淬火加热温度和保温时间对BR1500HS超高强度硼钢板的抗拉强度、硬度等力学性能和显微组织的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,抗拉强度和硬度逐渐增加,当保温时间大于8 min时,淬火温度越高,组织越粗大,试验钢的抗拉强度和硬度降低。试验钢合理的淬火工艺为淬火温度900~950℃、保温时间4~8 min,在此工艺下淬火的BR1500HS超高强度硼钢板马氏体转变完全,具有较好的综合力学性能。 | 王梦寒 王彦丽 咸国才 | 2014 | 金属热处理2014，39，4： | 12 |
| 4 | 刚性质量对自由梁的弹粘塑性次撞击显示文摘采用过应力模型,考虑局部撞击接触变形和自由梁动力响应中的材料应变率效应,提出能够考虑多次撞击接触行为的单轴压缩弹粘塑性局部接触变形模型,并结合有限差分方法和撞击与分离条件,研究刚性质量水平撞击弹粘塑性自由梁的全过程。研究发现,该水平撞击过程实际上是一个复杂的弹粘塑性次撞击过程,梁材料的应变率效应在局部接触变形行为和自由梁的动力响应行为中有着显著的作用,导致撞击力幅值、弹性变形和塑性变形等发生明显的变化。通过与三维动力有限元法的计算结果的比较表明,所提方法是合理的。 | 杨钧 尹晓春 刘中华 骞朋波 | 2012 | 机械工程学报2012，48，1： | 7 |
| 5 | 热轧变形区润滑条件与板带钢表面质量关系试验研究显示文摘为研究热轧变形区润滑条件与轧后板带钢表面质量关系,对热轧变形区润滑机理进行计算分析,设计一种可移动式热轧工艺润滑装置,用于板带钢热轧工艺润滑试验。研究不同热轧变形区润滑条件对轧后板带钢表面粗糙度、氧化膜断面厚度、钢板酸洗后形貌的影响。结果表明:在热轧变形区内,当轧制速度大于2m/s时,热轧油油滴在变形区的停留时间在0.07s以内,远小于油滴着火延迟时间与油滴燃烧需要的时间之和,油水混合液来不及燃烧便已通过变形区,仍为传统的液态润滑形式;采用工艺润滑与无润滑相比,表面粗糙度降低40%左右,氧化膜厚度减少50%以上。通过3D显微镜进一步对酸洗后钢板表面进行观察分析,可以发现热轧变形区润滑能够明显减少钢板表面缺陷,使板带钢轧后表面轧制纹络清晰,表面质量得到显著改善。 | 朱作鑫 孙建林 高雅 赵海兴 | 2012 | 机械工程学报2012，48，2： | 6 |
| 6 | 形变和冷却对B1500HS硼钢马氏体相变的影响显示文摘利用Gleeble-1500D热模拟试验机,以恒定的应变速率将在900℃奥氏体化的B1500HS硼钢试样分别压缩10%、20%、30%、40%,然后分别以50℃/s、40℃/s、25℃/s的速度对试样进行冷却。研究形变量及冷却速度对B1500HS硼钢的马氏体相变温度、微观组织、显微硬度和残余奥氏体等方面的影响规律。结果表明:相同冷却速度下,马氏体相变开始温度和相变终止温度均随着形变量的增加逐渐升高。随着形变量的增加,马氏体组织越来越细小,而且薄片状马氏体越来越少,板条状马氏体越来越多。形变量和冷却速度的增大,均使B1500HS试样中的残余奥氏体量减小。形变导致B1500HS硼钢的连续冷却转变图左移,避免未变形B1500HS钢试样生成贝氏体组织的临界冷却速度约为25℃/s。当冷却速度为25℃/s时,试样的变形程度达到30%时,微观组织中开始出现贝氏体。 | 李辉平 贺连芳 杨肖丹 赵国群 | 2016 | 机械工程学报2016，52，10： | 5 |
| 7 | 基于Kriging模型的S梁性能梯度热冲压工艺优化显示文摘采用加热装置对热冲压模具进行温度分区,使同一零件的不同区域具有不同的冷却速率,最终得到同一热冲压成形件具有梯度性能的方法,是一种有效的热冲压工艺。以S梁为研究对象,利用Ls-dyna仿真软件,基于mode Frontier优化平台,采用Kriging模型的多目标遗传算法,以模具初始温度、板料初始温度、保压时间为输入变量,以板料最终温度、板料厚度和减薄率为目标函数进行优化,获得合理、有效的工艺参数为:B1500HS硼钢的初始温度为900℃、加热区凸模初始温度为500℃、加热区凹模初始温度为520℃、非加热区凹凸模初始温度为30℃、保压时间为5s。最后,采用优化后的工艺参数对性能梯度分布热冲压工艺过程进行仿真,验证了优化结果的可靠性。 | 邢伟鑫 唐炳涛 刘纪源 郭宁 | 2020 | 锻压技术2020，45，9： | 3 |
| 8 | 曲面法优化超高强度钢的淬火工艺参数显示文摘为获得超高强度钢22MnB5热成形过程中最佳的淬火工艺参数,采用正交实验设计法进行实验设计,并采用响应曲面法对实验结果进行优化分析。选择奥氏体化温度和保温时间作为优化因子,研究各因子对淬火硬度和抗拉强度的影响。先对淬火硬度以及抗拉强度进行了单目标优化,获得了单目标最优值,再结合理想点法对各目标进行了多目标优化,获得全局最优值。最后从微观角度对优化结果展开了探讨,进一步验证了预测模型的可靠性。 | 周杰 李世云 李崇 尚欣 李慧 | 2013 | 重庆大学学报(自然科学版)2013，36，5： | 2 |
| 9 | 铝硅镀层22MnB5高强钢高温拉伸性能及本构模型显示文摘为了分析和表征热成形用的铝硅镀层22MnB5高强钢的热变形行为,采用Gleeble-3800热模拟试验机,在成形温度750~900℃、应变速率0.1~10 s^(-1)试验条件下实施了铝硅镀层22MnB5高强钢的板材等温拉伸试验,采用双曲正弦型Arrhenius本构模型描述铝硅镀层22MnB5高强钢的高温流变行为,并考虑应变影响构建了模型。结果表明:1)铝硅镀层22MnB5高强钢的真应力随成形温度的升高而降低,随应变速率的增大而升高,在高温低应变速率条件下(900℃,0.1 s^(-1)),峰值应力为134.24 MPa;在低温高应变速率条件下(750℃,10 s^(-1)),峰值应力为381.25 MPa;2)本构模型预测值与等温拉伸试验值线性拟合的相关系数R^(2)为0.978,表明构建的本构模型在整个应变范围具有良好的预测精度。研究成果能够准确表征铝硅镀层22MnB5高强钢的热变形行为,为其数值模拟提供材料模型数据支持,并为其热加工工艺研究提供了参考。 | 张双杰 刘恺源 王伟 高颖 朱庆齐 | 2021 | 河北工业科技2021，38，4： | 1 |
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