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| 1 | QP钢汽车板热处理工艺与设备探讨显示文摘通过对第3代超高强钢QP钢连续热处理工艺原理的分析,指出目前的带钢连续退火炉不能完全满足生产现代汽车板的需要,必须对其进行改进;在研究QP钢热处理工艺流程、生产的关键工艺要点、两步法工艺路线的基础上,对现代汽车板连续镀锌线、镀锌和冷轧两用线热工炉设计的要领进行了探讨,提出了典型的工艺流程布局设计方案,并分别说明了加热段、保温段、缓冷段、快冷段应有的技术要求,特别是对各钢种在过时效段所发生的转变进行了分析,阐明了新型热工炉过时效段的结构和技术要求。 | 肖学文 许秀飞 | 2020 | 轧钢2020，37，2： | 11 |
| 2 | 超高强QP980钢冲压成形性能显示文摘目的研究宝钢新一代先进高强钢QP980与第一代先进高强钢DP980的冲压成形性能。方法采用单向拉伸、光学应变分析和帽型拉弯成形等试验方法,分析两种超高强钢在加工硬化、成形极限、拉弯成形侧壁减薄和回弹等性能特性。结果 QP980的伸长率达到21.6%,与DP980钢相比有更高的强塑积,在变形过程中能够维持较高的瞬时n值,进而提高了材料的成形极限。帽型拉弯试验中,在不同的流入距离条件下,QP980钢的侧壁减薄率均低于DP980钢。在不同压边力条件下,QP980(厚度1.0 mm)材料的回弹量大于DP980(厚度1.2 mm)材料。结论 QP980在梁型件成形过程中具有优良的抗减薄特性,采用QP980钢进行冲压成形时应考虑比同级别DP980钢更大的回弹补偿量,或者采用更大变形量的工艺设计。 | 吕超 陈新平 | 2017 | 精密成形工程2017，9，6： | 8 |
| 3 | 高伸长率QP钢在高应变速率下的力学特性显示文摘为研究高伸长率QP钢的动态力学特性,以两种强度级别的QP钢为研究对象,进行准静态和高应变速率下的单向拉伸试验,得到了不同应变速率下的应力-应变曲线。通过对试验数据的分析,研究了应力与应变速率的关系,并提出动态本构模型来描述QP钢的动态力学特性。基于QP980制作的帽型梁零件,使用HyperWorks进行建模,使用LS-DYNA进行模拟轴向压溃过程的计算,并与实际碰撞试验结果进行对比和验证。通过分析发现:QP钢具有明显的应变速率效应,而且应变速率硬化与相对应变速率不呈线性关系。QP钢帽形梁碰撞试验与仿真对比表明,使用修正的Johnson-Cook模型能较好地描述QP钢在不同应变速率下的动态力学特性。 | 连昌伟 陈新平 俞宁峰 | 2017 | 锻压技术2017，42，7： | 8 |
| 4 | 不同材料强化模型对QP钢回弹预测精度的理论及应用研究显示文摘对第3代先进高强钢QP980和QP1180材料的4种强化模型参数进行了分析,基于特征帽型零件比较了模型的回弹预测精度,然后采用最优模型在某车型A柱零件上开展回弹分析并进行实际零件预测结果验证。研究结果表明:QP980和QP1180均表现出一定的包申格效应; Chaboche、NSK Swift和Y-U模型均能描述材料的包申格效应,但Y-U模型拟合效果最好,等向强化模型Swift不能描述包申格效应;比较4种模型对帽型零件的回弹计算结果和试验结果可知,Y-U模型预测精度最高;比较Y-U模型在A柱零件关键截面上回弹预测与试验结果可知,轮廓重合性较好,并在一些关键点进行比较,计算与实测误差较小,说明Y-U模型对该零件回弹表现出较高的预测精度。 | 牛超 陈新平 陈军 | 2019 | 塑性工程学报2019，26，1： | 7 |
| 5 | 奥氏体化温度对汽车用QP钢组织性能的影响显示文摘利用扫描电镜及透射电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机对采用不同的奥氏体化温度处理后QP钢微观组织和力学性能进行观察及测试分析,探讨了奥氏体化温度对QP钢组织与力学性能的影响。研究结果表明:奥氏体化温度对QP钢最终的组织性能有决定性影响。部分奥氏体化时,QP钢的最终组织为马氏体+残留奥氏体+铁素体;完全奥氏体化时,QP钢的最终组织为马氏体+残留奥氏体。随奥氏体化温度提高,铁素体数量减少,马氏体数量增多,QP钢的强度增加,塑性下降。拉伸过程中,QP钢中发生了残留奥氏体向马氏体转变。 | 尹红霞 李辉 史春丽 吕正风 张涛 | 2017 | 金属热处理2017，42，11： | 6 |
| 6 | 基于不同应变路径的QP980超高强钢板回弹预测显示文摘为了更加精准的预测超高强钢冷冲压后零件的回弹大小,提供模具设计及修正理论依据,解决实际生产中的回弹问题,以QP980超高强钢板为研究对象,通过使用自主研发的实验装置完成拉伸压缩循环实验,获取不同预应变下的循环拉伸压缩应力-应变曲线,从而建立QP980超高强钢板在复杂加载模式下的Y-U材料模型。基于不同的材料模型对帽形件进行拉延、成形和翻边等不同冲压应变路径下的回弹数值仿真,并将有限元模拟分析结果与实际回弹值对比。结果表明,在任一成形工艺下,Y-U材料模型都能更加准确的预测高强钢冷冲压回弹,其中屈服准则为Hill48的Y-U材料模型回弹预测最可靠;对于不同冲压应变路径下的Y-U材料模型预测,相较于成形冲压回弹,拉延回弹后的帽形件回弹角θ1预测精度提高了2.1%;相较于翻边冲压回弹,对卷曲半径ρ的预测精度提高了49.6%;而回弹角θ2在成形路径下的预测最贴合,相对误差仅为0.2%。 | 聂昕 杨昕宇 张茜 顾成波 | 2020 | 塑性工程学报2020，27，4： | 5 |
| 7 | 基于零件应用的第3代高强钢——QP钢的成形特性显示文摘目的研究第3代高强钢——QP钢在实际零件上应用涉及的成形特性问题。方法通过微观组织分析、单向拉伸、成形极限、V形弯曲回弹等试验,分析探讨了QP钢的力学性能、成形性能、成形极限和弯曲特性,并与广泛应用的DP钢对比。结果 QP钢HC600/980QP的成形性能好于相同强度级别的DP钢HC550/980DP,与HC420/780DP相当;QP钢弯曲回弹量比同等强度级别DP钢大。通过2个试冲零件的分析,验证了QP的成形特性,并从零件应用角度提出了QP钢的零件适用范围和零件设计要点。结论 QP钢具有综合的强度和塑性性能,有助于解决局部特征复杂的难成形零件和具有等截面特征的零件,在汽车车身结构件上有较大的应用前景。 | 连昌伟 陈新平 叶又 | 2017 | 精密成形工程2017，9，4： | 5 |
| 8 | 扫描速度对镀锌QP钢板零间隙远程激光点焊质量的影响显示文摘为解决镀锌板QP钢板零间隙激光点焊时所产生的高压锌蒸气对焊接接头质量的影响,提出了一种以等距螺旋线为扫描路径的远程激光点焊技术,使激光光束沿此路径在焊点区域相对工件进行高速运动,形成随光束运动的稳定匙孔。激光焊接过程中,激光光束对熔池的搅拌作用会加快高压锌蒸气从熔池中逃逸;同时,稳定匙孔的生成,为高压锌蒸气提供持续、快速、稳定的逸出通道,从而获得无气孔、无裂纹且材料损失少的焊点。采用单一变量法,研究扫描速度对焊点形貌的影响,并通过高速摄像实时记录焊接过程中熔池和高压锌蒸气的动态行为,阐述了扫描速度对匙孔形成及高压锌蒸气逸出过程的影响规律,获得了抑制气孔生成和材料烧损的优化工艺参数。与传统激光点焊工艺相比,此方法可在获得满足尺寸要求的熔合面直径的同时,抑制激光点焊中常见缺陷的生成,点焊接头的平均拉剪力达到16.5kN,较传统激光点焊提高了108%。 | 张伟 林喆 陶武 杨上陆 | 2019 | 现代应用物理2019，10，2： | 4 |
| 9 | 露点对预氧化还原QP钢表面选择性氧化的影响显示文摘以0.2%C-1.8%Si-1.8%Mn成分的QP钢为研究对象,采用预氧化还原模拟试验,在露点分别为-40℃和+10℃的N_(2)-5%(体积分数)H_(2)气氛中制备了预氧化还原试样,使用GD-OES分析了表层5μm深度范围Fe、Si、Mn、O的元素深度分布,使用SEM观察了表面形貌,使用TEM观察了FIB制备的截面试样微观形貌。结果表明:预氧化试样表面氧化铁/基板界面位置已存在Si、Mn富集,经过还原退火后,还原铁/基板界面位置的Si、Mn富集进一步增加。提高退火气氛露点促进了Si、Mn在钢板次表层形成内氧化;减少了还原铁/基板界面位置的Si、Mn外氧化;改变了还原铁/基板界面位置的氧化物组成和结构,由Si-O和Mn-Si-O的双层结构变为Mn-Si-Fe-O复合氧化物结构。 | 汤文杰 金鑫焱 胡广魁 | 2021 | 宝钢技术2021，，2： | 3 |
| 10 | 光学应变技术在QP钢成形极限试验中的运用显示文摘采用光学网格应变分析技术对QP钢进行成形极限试验,评价两种QP钢的成形性能,并与传统的DP钢进行比较。结果表明,和原有的测量方式相比较,光学网格应变分析方法可靠性高,测量较为准确,能够消除人工测量产生的差异;和传统的高强钢DP980相比,第三代汽车用高强钢QP980和QP1180具有较好的成形性能。 | 周冶东 吕超 周澍 方健 | 2016 | 塑性工程学报2016，23，1： | 3 |
| 11 | QP980钢动态CCT曲线的测定显示文摘利用Gleeble-3500热模拟试验机测定QP980钢动态连续冷却条件下过冷奥氏体的热膨胀曲线,采用切线法确定相变温度,结合金相法和硬度法确定相变类型,利用Origin软件绘制QP980钢动态连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明:当冷速<1℃/s时,室温转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体的混合组织;当冷速为3~10℃/s时,随着冷速的增加,铁素体和珠光体不断减少,而马氏体量不断增加;当冷速>10℃/s时,主要是马氏体组织。试验结果可以为QP980钢生产提供理论依据。 | 史军 徐耀文 赵刚 周靓 胡俊 | 2023 | 热加工工艺2023，52，2： | 1 |
| 12 | QP钢板坯角部气泡缺陷成因与调控显示文摘QP钢作为典型的第3代汽车板用钢,其连铸板坯角部常存在气泡缺陷,进而影响产品质量。通过对现场生产QP钢板坯角部气泡缺陷取样分析以及气体生成热力学计算,明确了QP钢生产过程中角部气泡缺陷的形成原因与机理。研究结果表明,角部气泡大部分为圆形且尺寸较大的氩气泡,少部分为尺寸较小的氮气泡,并排除了CO气泡的存在。在此基础上,通过降低钢液中氮含量、提高钢液过热度、适量降低吹氩流量等优化措施,成功改善并降低了气泡缺陷发生率。经优化,QP钢板坯角部气泡缺陷发生率已由6.62%降低至2.45%,有效地确保了生产的稳定性。 | 胡暑名 常文杰 丁占元 田晨 袁磊 | 2023 | 中国冶金2023，33，3： | 1 |
| 13 | 电磁感应加热技术及其在QP钢生产线的应用显示文摘介绍了纵磁和横磁两大类电磁感应加热技术的原理及特点,并进行了比较,从而推论出各自在薄板热处理生产线的用途;分析了采用恒磁感应加热工艺时板带温度均匀性问题产生的根本原因,提出了解决这一问题的一般性措施和相关专利技术。最近投入工业化生产QP钢热处理工艺流程非常复杂,需要经过淬火和碳的配分处理,在镀锌线上还需进一步加热到镀锌温度,必须采用恒磁和纵磁加热的方法才能实现,文中对此进行了详细设计。QP钢热处理理想的加热温度需要达到900℃以上,只有在辐射管加热到860℃的基础上,进一步采用横磁感应加热的方法才能达到;在过时效段的前端需增加纵磁感应加热装置,将钢带从一般210~240℃左右的淬火温度,提高到400~410℃左右的配分温度,进行保温配分处理;对于镀锌线还必须在配分处理以后采用纵磁加热继续将带钢加热到460℃左右的镀锌温度;GA产品对带钢横向温度均匀性要求较高,可以将热张辊设计为带钢边部感应加热辊,确保产品质量。 | 杨勇 丁洋 田茂飞 许秀飞 | 2023 | 工业加热2023，52，8： | 0 |
| 14 | QP钢汽车板热处理工艺与设备探讨显示文摘本文通过对第三代超高强钢QP钢连续热处理工艺原理的分析,指出目前的带钢连续退火炉不能完全满足生产现代汽车板的需要,必须改进设计增加新的功能;在研究了QP钢热处理工艺流程、生产的关键工艺要点、两步法工艺路线的基础上,对现代汽车板连续热处理线、镀锌线和两用线热工炉设计的要领进行了探讨,设计出了典型的工艺流程布局,分别提出了加热段、保温段、缓冷段、快冷段的技术要求,特别是对各钢种在过时效段所发生的转变做了分析,提出了新型热工炉过时效段的结构和技术要求。 | 许秀飞 | 2019 | 钢铁技术2019，0，3： | 0 |
| 15 | QP钢汽车板热处理工艺与设备探讨显示文摘本文通过对第三代超高强钢QP钢连续热处理工艺原理的分析,指出目前的带钢连续退火炉不能完全满足生产现代QP板的需要,必须改进设计增加新的功能;在研究了QP钢热处理工艺流程、生产的关键工艺要点、两步法工艺路线的基础上,对现代QP板连续镀辞线、镀锌和热处理两用线热工炉设计的要领进行了探讨,提出了典型的工艺流程布局设计方案,分别说明了加热段、保温段、缓冷段、快冷段应有的技术要求,特别是对各钢种在过时效段所发生的转变做了分析,推断出了新型热工炉过时效段的结构和技术要求。 | 许秀飞 | 2020 | 钢铁技术2020，，3： | 0 |
| 16 | QP钢低频振动辅助拉伸力学行为与微观组织演变研究显示文摘相比传统塑性加工,振动辅助成形有降低成形力和改善表面质量等有益效果,为解决QP钢成形力大和起皱等问题提供了新的可能性。通过自行设计的液压激振装置在QP1180的拉伸试验中引入低频振动,研究低频振动场对QP钢拉伸力学行为与微观组织演变的影响。结果表明,在施加振动阶段,低频振动的叠加引起QP钢拉伸应力剧烈波动,同时出现瞬时振动软化现象;振动去除后出现瞬时残余硬化现象,振动软化量和残余硬化量随着振幅的增大逐渐提高。EBSD结果表明:QP钢振动辅助拉伸过程中振动场的叠加促进了位错增殖,位错增殖量随着振幅的增加而增大。通过XRD探究了振动场对QP钢TRIP效应的影响,结果显示振动场的叠加可有效促进残余奥氏体向马氏体的转变,且随着振幅的增大TRIP效应愈加明显。 | 李琦 许亚坤 庄新村 赵震 | 2022 | 机械工程学报2022，58，20： | 0 |
| 17 | 基于数字图像相关法的第三代先进高强钢QP980成形性能评价显示文摘对第三代先进高强钢QP980和第一代先进高强钢DP980的成形性能进行分析研究。采用数字化图像相关方法(DIC)进行标准试样的单向拉伸试验,对变形区域全场轴向应变和横向应变进行分析,并比较了标距区域和变形区域最大点的应力—应变曲线;基于Marciniak方法采用DIC方法进行两种材料成形极限试验,并对材料在不同应变下的残余奥氏体含量进行了测试。结果表明:QP980的综合成形性明显高于DP980,表现为QP980材料的均匀延伸率高出DP980约9%,达到17.26%;加工硬化指数接近0.18,比DP980高80%;成形极限FLD0为0.18,比DP980高出50%;在均匀变形阶段,QP980中大部分残余奥氏体发生向马氏体的转化,提高其加工硬化能力,表现为比DP980材料更高的均匀延伸率;但进入局部变形阶段后,残余奥氏体含量很低,继续变形相变诱导强化能力明显减弱,表现为两种材料相当的局部变形能力。 | 牛超 陈新平 林建平 | 2020 | 宝钢技术2020，，4： | 0 |
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