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| 1 | 预制预应力综合管廊受力性能试验研究显示文摘以2010年上海世博会园区综合管廊工程为背景,通过接头和整体结构足尺模型的单调静力试验,对采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊的受力性能进行了较为系统的研究。接头试验研究结果表明:采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊接头的受力过程分为消压、屈服和极限破坏三个阶段;破坏形态为预应力筋首先屈服,随后受压区混凝土压碎;破坏机制为桁架机制;接头抗弯承载力为设计弯矩的2.1倍,抗弯刚度随外荷载的增大而减小;接头试件的位移延性系数达到2.8,接头拼缝的转角延性系数达到3.1。整体结构试验研究结果表明:在四侧壁等值对称荷载作用下,采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊整体结构的受力过程可分为开裂、屈服和极限破坏三个阶段;破坏形态为接头与整浇侧壁端部截面屈服,结构形成塑性机构,达到承载能力极限状态;破坏机制为弹簧铰闭合框架机制;整体结构试件的极限承载力为设计荷载的3.2倍;整浇侧壁和含拼缝侧壁的位移延性系数分别达到3.87和2.91。本文研究成果为2010年上海世博会园区综合管廊建设以及预制预应力综合管廊的推广应用提供了技术依据。 | 胡翔 薛伟辰 | 2010 | 土木工程学报2010，43，5： | 124 |
| 2 | 超深地下连续墙施工中若干问题探讨显示文摘随着地下空间工程的不断发展,超深地下连续墙的应用越来越多,施工的风险也越来越高。结合工程实践,对超深地下连续墙施工方法及施工中存在的若干问题进行探讨、分析,并提出相对应的解决措施。通过采用先进合理的解决措施,超深地下连续墙的施工是完全能达到设计要求的。 | 孙立宝 | 2010 | 探矿工程(岩土钻掘工程)2010，37，2： | 66 |
| 3 | 320kV XLPE高压直流电缆接头附件仿真分析和结构优化设计显示文摘应用在高压直流输电系统的挤出式交联聚乙烯(crosslinked polyethylene,XLPE)电缆,通常用工厂预制的硅橡胶(silicon rubber,SR)中间接头在现场进行连接。为了研究接头的电场分布并对接头结构进行优化设计,对影响附件电场的电缆绝缘和附件绝缘的材料电导率关系、以及附件应力锥和高压屏蔽管的几何参数进行了深入研究。从两种绝缘材料的电导率和电场、温度的非线性关系入手,结合试验数据,通过数据拟合得到了XLPE和SR的电导率表达式,在仿真分析中代入电导率的表达式,可以判断两种材料的电导率配合是否使得电场分布不超过设计值。通过合理设计应力锥和高压屏蔽管结构,降低了应力锥根部和高压屏蔽管端部电场强度,抑制了绝缘交界面切向方向的电场强度。可知:当应力锥使用该文提出的形状、高压屏蔽管的厚度适当增加且电缆绝缘和附件绝缘的电导率相匹配时,附件电场的分布最优。 | 尚康良 曹均正 赵志斌 韩正一 马丽斌 李文鹏 | 2016 | 中国电机工程学报2016，36，7： | 65 |
| 4 | 复合材料单钉接头三维逐渐损伤破坏分析显示文摘针对纤维增强复合材料螺栓双盖板接头,发展了面内静拉伸三维逐渐损伤模型。并对损伤累积过程中出现的四种基本损伤机理类型(纤维断裂、纤维基体剪切、基体开裂、分层)及其之间的相互关联性进行了分析模拟,并能成功预测其接头层合板静拉伸强度、破坏模式及损伤与扩展的整个过程。同时用参数化设计方法,对任意铺层、任意尺寸单钉接头进行建模,使分析工作更加方便。用本模型计算的结果与文献[4]提供的9种不同铺层尺寸接头实验结果进行了比较分析,对比结果非常令人满意。 | 王丹勇 温卫东 崔海涛 | 2005 | 复合材料学报2005，22，3： | 41 |
| 5 | 铝合金焊接性能及焊接接头性能显示文摘根据高速列车“八五”攻关项目要求,研究了铝合金材料的系列及焊接方法和工艺的选择,不同焊接材料焊接不同合金的裂纹倾向、气孔倾向,焊接接头各区性能变化。 | 王元良 屈金山 晏传鹏 胡久富 | 1997 | 中国有色金属学报1997，7，1： | 47 |
| 6 | 上海世博园区预制预应力综合管廊接头防水性能试验研究显示文摘通过足尺模型试验,对2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊接头的防水性能进行了较为系统的研究。结果表明,预制预应力综合管廊具有良好的接头防水性能,能够满足设计要求。基于试验结果,建立了遇水膨胀橡胶条压力计算公式,并拟合得到了遇水膨胀橡胶条的压力-变形关系式。在上述研究工作的基础上,提出了2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊接头防水构造的优化建议,该建议已被工程设计采纳。 | 胡翔 薛伟辰 王恒栋 | 2009 | 特种结构2009，26，1： | 41 |
| 7 | 考虑接头力学特性的盾构隧道衬砌结构计算方法研究显示文摘基于盾构隧道衬砌结构接头的构造特征,建立了接头的力学模型,将接头位置管片间的相互作用离散为一系列由剪切弹簧和法向弹簧组成的组合弹簧,根据得到的节点弹簧应力或法向位移在计算过程中动态调整弹簧刚度参数,将接头模型应用到衬砌结构计算中。该方法可以综合考虑衬砌结构的横向和纵向结构性能,计算管片和接头的内力与变形以及接缝的张开量。采用上海长江隧道衬砌结构整环试验结果对计算模型进行了验证,结果表明该模型能比较合理地模拟衬砌结构的变形特性。 | 张冬梅 樊振宇 黄宏伟 | 2010 | 岩土力学2010，31，8： | 50 |
| 8 | 盾构管片接头简化数值模拟方法显示文摘由管片组装的盾构隧道衬砌环刚度分布不均,其薄弱环节为管片接头处。管片接头刚度的合理确定对于盾构隧道施工全过程模拟的合理性、地表沉降槽的确定以及土体损失的准确估算至关重要。根据管片接头受力特点及其构造,考虑对管片接头及其附近区域进行刚度修正,而管片其余区域保持原刚度不变,提出管片接头简化数值模拟方法——局部刚度修正法。基于圣维南原理和变刚度梁理论,推导了确定接头刚度的公式,并给出了相关参数的确定方法。结合室内盾构管片接头足尺试验成果,对不同荷载作用下管片接头的变形情况进行了数值模拟及对比分析。研究成果为盾构三维施工全过程的精细化数值模拟分析奠定了基础。 | 葛世平 谢东武 丁文其 欧阳文彪 | 2013 | 岩土工程学报2013，35，9： | 43 |
| 9 | 基于断裂力学的盾构隧道管片结构开裂破损机制探讨显示文摘管片结构的破损已经成为盾构隧道的常见病害之一。采用基于断裂力学的有限元方法,从单块管片、2块管片(含接头)、整环衬砌结构3个层次探讨盾构隧道管片结构的破损机制。研究表明,单块管片的承载力性能和破坏模式主要受边界约束条件的影响;接头的破坏表现为一侧张开、一侧压碎并最终导致整环衬砌结构的破坏。简化的连续型接头模型在模拟低负载条件下的接头行为时与真实情况较为接近,但无法模拟在高负载或承载力极限条件下接头两端管片相互脱离、断开的现象和接头区混凝土的压碎现象。为了更准确地预测整环衬砌结构的极限承载能力和变形性能,接头的模拟是关键。 | 杨雨冰 谢雄耀 | 2015 | 岩石力学与工程学报2015，34，10： | 41 |
| 10 | 新型灌浆套筒的约束机理及约束应力分布显示文摘为降低预制装配混凝土结构中的钢筋连接成本,利用无缝钢管,采用冷滚压工艺研制了一种新型钢筋连接用灌浆套筒,通过接头单向拉伸试验,主要研究了套筒的约束机理及约束应力分布.结果表明:该新型接头能够满足JGJ107—2010规定的单向拉伸强度要求;套筒在灌浆料硬化阶段产生的初始约束应力与钢筋、灌浆料、套筒的力学特性及接头尺寸有关,并随灌浆料膨胀率的增加呈线性增长;套筒变形段对灌浆料的平均约束应力大于套筒光滑段,变形段约束主要来自内壁环肋处相互挤压力的径向分力,光滑段对灌浆料的约束取决于灌浆料劈裂变形的大小. | 郑永峰 郭正兴 曹江 | 2015 | 哈尔滨工业大学学报2015，47，12： | 36 |
| 11 | 公路沉管隧道的发展及其关键技术显示文摘为使隧道工程建设者们对沉管隧道工法的历史、关键技术及发展等有更全面的认识与了解,便于作出较科学合理的判断,按照建设时序、地域和主要技术特点等因素对世界范围内既有的公路沉管隧道事例进行分析梳理,总结出目前沉管隧道所历经的3个主要发展阶段及其典型技术特征,并对公路沉管隧道的纵断面、结构横断面、地基基础及隧道接头等关键技术进行探讨与归纳。最后,以我国在建的超大型港珠澳沉管隧道工程为例,分析了我国外海首座公路沉管隧道设计中的关键技术问题及其解决对策,可为我国公路水下隧道的方案制订及设计研究提供有益借鉴。 | 张志刚 刘洪洲 | 2013 | 隧道建设2013，33，5： | 32 |
| 12 | XLPE电缆及接头局部放电的超高频测量与分析显示文摘超高频的局部放电测量是目前国外电力设备绝缘检测研究的焦点问题之一。本文建立了一套超高频局部放电的测量系统 ,设计了XLPE电力电缆及其接头局部放电超高频测量的电容耦合传感器 ,分析了传感器的等效电路 ,测量了其频率响应 ,对电缆以及接头中的实际放电进行了测量分析。 | 徐阳 钟力生 曹晓珑 G CHEN Jason Y TIAN A E DAVIES | 2002 | 电工电能新技术2002，21，1： | 31 |
| 13 | 综合管廊变形缝接头的设计形式及适用性分析显示文摘现浇和预制拼装是综合管廊最常用的两种结构形式,而综合管廊变形缝的设置和接头的形式是管廊在使用周期内发挥其有效功能的关键节点和重要保障。随着综合管廊工程的大规模建设,明确变形缝和接头设计方法有助于推动综合管廊工程的进一步发展。本文对现浇管廊结构变形缝、预制拼装结构接头在实际工程中应用的各种形式进行了优缺点分析,指出了不同形式的变形缝和接头在工程环境中的适用条件,为今后综合管廊的设计提供了思路。 | 周健民 | 2016 | 特种结构2016，33，2： | 31 |
| 14 | 轿车车身结构概念模型中接头的模拟显示文摘提出了“接头单元”的概念,以车身某一立柱上接头为例,计算了接头柔度,并研究了在车身结构概念模型中模拟接头的方法。此外,还分析了接头柔度对整车刚度的影响。 | 黄金陵 娄永强 龚礼洲 | 2000 | 机械工程学报2000，36，3： | 30 |
| 15 | 盾构隧道管片接头衬砌系统的两种受力设计模型显示文摘本文在文献(1)的基础上,详细讨论了梁一弹簧连续模型与梁-接头不连续模型,比较了这两种结构模型的平板管片接头加载条件下的理论解,以及圆形衬砌管片接头构造在一定外力作用下的接头剪力和转动角位移,并采用梁-接头不连续模型模拟了接头的非线性转动效应,结果表明,由这两种模型计算得到了接头部位的内力和变形具有明显不同的表现形式。 | 朱合华 桥本正 | 1996 | 工程力学1996，13，A03： | 28 |
| 16 | 预制预应力综合管廊接头设计计算方法研究显示文摘以2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊工程为背景,基于内力平衡和变形协调条件,并考虑接头拼缝变形形态、预应力筋伸长和遇水膨胀橡胶条弹性模量的影响,提出了包含抗弯刚度计算模型和抗弯承载力计算模型的采用预应力筋连接的预制预应力综合管廊接头设计计算方法.与现有试验结果的对比分析表明,该方法的计算结果与试验结果吻合良好.该文的主要研究成果已成功应用于2010年上海世博会园区预制预应力综合管廊工程. | 陈智强 孔祥臣 胡翔 薛伟辰 | 2011 | 力学与实践2011，33，4： | 27 |
| 17 | P91钢焊接接头性能及其存在问题的讨论(续)显示文摘介绍了P91钢及其焊接接头性能 ,重点讨论了焊缝韧性和接头蠕变断裂强度等问题 ,提出改善它们的建议和可以开展的研究工作。 | 章应霖 王学 张建强 | 2001 | 水利电力机械2001，23，2： | 27 |
| 18 | 沉管隧道接头的理论分析及研究显示文摘沉管隧道一般由管段通过永久接头 (即中间接头 )连接而成。接头的设计、计算便是建造沉管隧道的关键问题。本文对沉管隧道接头的设计与理论计算进行了阐述 ,结合双框箱形截面沉管隧道中间接头的具体情况 ,提出了较为通用的中间接头的设计方案。在此基础上 ,对接头中的五大部件———端钢壳、GINA止水带、OMEGA止水带、水平及竖直剪切键。 | 唐英 管敏鑫 万晓燕 | 2002 | 中国铁道科学2002，23，1： | 28 |
| 19 | 流变荷载作用下隧道裂损二次衬砌结构安全性能研究显示文摘围岩流变效应导致的衬砌开裂是软弱围岩地层隧道服役期间较易遭遇的问题。针对该问题,以某软弱破碎千枚岩隧道为例,在对该隧道二衬开裂情况及原因进行调查的基础上,建立锚杆-围岩复合体结构流变模型及基于壳-接头的二次衬砌开裂模型,对二次衬砌在不同裂损程度、不同开裂位置及不同裂纹数量下结构的长期安全性进行了分析。结果表明:单条裂纹情况下,随着裂纹深度的增加,隧道各开裂截面处安全系数逐渐减小,拱顶、拱肩、拱腰处几乎呈线性降低,而拱底的安全系数变化最为显著;相对于开裂截面,未开裂截面由于刚度大,对流变荷载的反应更为敏感,即截面的安全系数随着衬砌服役年限的增加变化更为剧烈,部分截面安全系数甚至会降至1以下;当η>0.7(η为裂缝截面刚度折减系数)时,结构的安全性主要受流变荷载控制,当0.5<η<0.7时,结构的安全性受流变荷载及截面裂损程度的共同控制,当η<0.5时,结构的安全性主要受截面裂损程度的控制;在实际工程中,结构出现两处裂纹时,当裂损程度η=0.5时对结构进行加固是比较适宜的;而结构出现三处裂纹时,当裂损程度η=0.7时对结构进行加固是比较适宜的。 | 徐国文 何川 汪耀 汪波 | 2016 | 土木工程学报2016，49，12： | 26 |
| 20 | 地下连续墙作为主体结构的设计显示文摘从地下连续墙作为主体承重结构 (两墙合一 )的角度出发 ,介绍了地下连续墙作为主体结构的设计方法 ,包括地下连续墙作为主体结构的布置方式、地下连续墙施工接头和结构接头的设计 ,以及地下连续墙的垂直承载力的计算方法。希望有利于地下连续墙作为主体结构在实际工程中更进一步的广泛应用。 | 王卫东 | 2002 | 建筑结构2002，32，1： | 24 |
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