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| 1 | 甬江沉管隧道长期沉降监测数据及有限元分析显示文摘甬江沉管隧道位于甬江下游河湾处的软土地基上,地基承载力较低,使隧道发生了较大的沉降。此外,甬江严重的淤积及每天2.67 m的潮差对隧道的沉降产生了显著的影响。依据甬江沉管隧道运营期间16 a的沉降监测数据,结合地层条件、潮汐和清淤资料,对该条沉管隧道的长期沉降进行了分析,并提出了基于流-固耦合理论的有限元方法计算沉管隧道的长期沉降,计算结果与监测结果具有较好的一致性。此外,采用上述计算方法分析了影响沉管隧道沉降的3个主要因素(即地层条件、基槽淤积和回淤与清淤)对隧道运营期沉降的影响。分析表明,地层条件是影响沉管隧道沉降的主要因素,软土地基隧道沉降远大于其他地基。潮汐作用会使隧道沉降发生周期性变化,该变化约占隧道运营期沉降的4%~10%。淤积对隧道长期沉降影响显著,但定期清淤只能短时间减小隧道的沉降,使隧道沉降产生周期性变化。上述结论均可为相关工程提供参考。 | 谢雄耀 王培 李永盛 牛建宏 覃晖 | 2014 | 岩土力学2014，35，8： | 29 |
| 2 | 沉管隧道基础灌砂模拟试验显示文摘基于相似理论与模拟试验,对沉管隧道基础灌砂的主要参数进行了研究;重点介绍了模拟试验的模型设计、试验流程、试验重点注意事项与试验技术要求,通过试验取得了所需的第一手数据,在对试验成果进行总结分析的基础上,对灌砂施工的主要参数进行了验证分析,其成果可为后续沉管隧道的基础灌砂施工提供参考与借鉴。 | 郑爱元 谭忠盛 李治国 | 2009 | 中国工程科学2009，11，7： | 18 |
| 3 | 沉管隧道施工期间与工后长期沉降的数据分析显示文摘收集国内外19座沉管隧道的沉降实测数据,分析施工期间沉降、工后沉降、总沉降以及施工期间沉降和总沉降引起的管段首尾沉降差、管段之间接头处沉降差的变化规律。统计结果表明:施工期间沉降量平均值为53 mm,一般不超过100 mm;总沉降的平均值为108 mm,一般不超过200 mm;施工期间沉降占总沉降的比例平均值为56%,表明施工期间沉降是沉管隧道总沉降的主要原因;沉管隧道工后主要以产生沉降为主,正常情况下工后沉降较小;施工期间沉降和总沉降引起的管段首尾沉降差平均值分别为21和40 mm;施工期间沉降和总沉降引起的管段之间接头处沉降差平均值分别为18和12 mm。管段首尾沉降差平均值大于管段之间接头处沉降差,沉管隧道很有可能因为不均匀沉降而导致隧道开裂。 | 魏纲 裘慧杰 魏新江 | 2013 | 岩石力学与工程学报2013，32，S2： | 17 |
| 4 | 沉管隧道竖向不均匀沉降的计算方法及分布研究显示文摘文章对现有沉管隧道竖向沉降计算中采用的弹性地基梁法进行了修正,改进了对半柔半刚性接头的约束方式,提出了地基弹性抗力系数K的计算方法;建立了砂基础层的沉降计算方法,并提出采用土体回弹模量计算地基土层沉降;以浙江舟山沈家门港海底沉管隧道工程为例,分别计算了正常工况和极限工况下沉管隧道产生的竖向沉降。算例分析结果表明:本方法可以较好地反映土层不均匀、回淤不均匀和不同接头形式对沉管隧道竖向沉降的影响,计算结果与实测值比较接近;沈家门港海底沉管隧道基础层产生的沉降较大,占总沉降的比例超过50%;不同的两端接头形式,对沉管隧道竖向沉降分布的影响非常大。 | 魏纲 朱昕光 苏勤卫 | 2013 | 现代隧道技术2013，50，6： | 17 |
| 5 | 关于修建沉管隧道的若干技术问题显示文摘应用沉管法修建隧道日益增多,论文从管节划分、干坞选择、管节浮运及沉放、基槽及基础处理、浮力设计、防水、最终接头及抗震设计八个技术方面的问题进行了论述,以期提高我国沉管隧道设计和施工技术水平。 | 赵占厂 黄骤屹 | 2007 | 现代隧道技术2007，44，4： | 16 |
| 6 | 沉管隧道节段接头剪力键受力阶段与沉降控制标准研究显示文摘当沉管隧道节段下部的地基由于荷载或地层因素产生差异沉降时,剪力键是抵制节段接头张开与扭转的主要受力构件,也是接头防水的重要结构保证。文章在1∶4.69大比尺模型试验和有限元三维数值模拟中,将差异沉降作为可变荷载,对地基差异沉降下的沉管隧道节段接头剪力键受力规律进行了研究。试验及分析结果表明:在纵向与横向差异沉降下,沉管隧道节段接头剪力键的受力过程可以分为三个阶段。第一阶段为剪力键榫与剪力键槽间的缝隙及橡胶垫初步压缩阶段,应力增长速率较低;第二阶段为剪力键充分受力阶段,应力增长速率较高,当差异沉降达到一定量值后,节段接头会通过局部挤压或摩擦的方式帮助剪力键受力;第三阶段,剪力键进入屈服状态,此时剪力键仍能够继续受力,但已有微裂纹产生。根据剪力键在正常使用极限状态下的剪力值,所确定的沉管隧道节段允许纵向与横向差异沉降值分别为11.5 mm和11.1 mm。建议在沉管隧道沉放完成后,保留部分顶、底板位置的拉索,以提高节段接头剪力键的结构安全。 | 胡指南 冯怀平 马超超 赵玉成 张骞 | 2018 | 现代隧道技术2018，55，4： | 12 |
| 7 | 考虑回淤的沉管隧道基础层压缩模型试验研究显示文摘实测数据统计结果表明,沉管隧道施工期间的沉降占到总沉降的50%以上,而施工期间沉降主要由基础层压缩引起。以舟山沈家门港海底沉管隧道为原型,取纵向30 m建立1∶10缩尺寸模型,试验重点模拟海水环境下注砂基础层形成过程,并研究其在不同回淤条件下的整体压缩过程,评估回淤对压缩的影响。研究结果表明:无回淤条件下砂石基础层整体压缩模量为3.41 MPa,表明沉管隧道基础层的压缩性能较差;夹杂不同浓度的回淤层后,基础层整体压缩模量在1.54~3.89 MPa区间,集中在2.34 MPa附近,约为无回淤条件的0.69倍;回淤起到类似润滑剂的作用,增加了砂石的交错重叠量和垫层整体的塑性,会延长压缩稳定时间,增加基础层的压缩量,放大压缩区域的不均匀性。 | 魏纲 裘慧杰 杨泽飞 王栋迪 邢建见 | 2014 | 岩土工程学报2014，36，8： | 11 |
| 8 | 生物岛-大学城沉管隧道灌砂试验及结果分析显示文摘基础灌砂是沉管隧道施工中的重要环节,通过试验模拟灌砂过程,寻找各参数之间的相互关系,对原设计灌砂配合比进行验证分析。单孔灌砂时,除4个角外,管节模型底部砂盘溢出,砂盘表面平坦密实;双孔灌砂时,先灌砂孔部位发展相对较好,砂盘扩展充分。不同配合比砂盘的发展有所不同,同等灌砂压力下含砂量越高,扩散半径越小。砂基础承载力和密实度完全满足设计要求,但砂盘密实度由于不同的配合比有所差别,砂盘边缘处与冲击坑边缘处密实度相对较低。 | 王光辉 李治国 程晓明 宋妍 | 2009 | 隧道建设2009，29，2： | 10 |
| 9 | 海底沉管隧道施工引起的沉降实测与计算分析显示文摘文章以浙江某海底沉管隧道施工期间的沉降监测为例,根据实测数据分析了沉降的发展规律,对单个管节沉降和多个管节不均匀沉降进行了研究;从土体压缩的角度探讨了海底沉管隧道施工期间的沉降机理,提出施工时间差异和单管节累积沉降差异是不均匀沉降发生的主要原因;同时,从施工外因的角度对注浆、回填的影响做了分析,发现注浆的差异是后续不均匀沉降发生的内因,而回填造成的基础层和土层的压缩是造成施工期间沉降的外因;采用分层总和法,反分析得到基础层的压缩模量为1.89MPa,表明基础层压缩特性较差,这是由基础层大量回淤导致的。 | 魏纲 裘慧杰 丁智 魏新江 邢建见 | 2014 | 现代隧道技术2014，51，5： | 9 |
| 10 | 沉管隧道注浆效果监测与评价的试验研究显示文摘为了探索沉管隧道管底注浆效果的监测方法和评价体系,在国内率先采用探地雷达和数字地震仪对舟山沈家门港海底隧道模型的注浆基础进行了测试研究。通过在注浆前、注浆过程中以及注浆完成2小时后所进行的现场检测,将采集到雷达波形和面波波形与模型中预先设置的观察窗现场观察的结果进行对比,确定注浆前、注浆过程中、注浆完成后三个阶段的典型波形,以判别和评价沉管隧道管底注浆基础效果。试验结果表明,探地雷达结合面波法的监测方法能作为在管底注浆施工时的停止注浆条件之一,可满足沉管隧道现场施工时管底注浆基础效果的监测和评价,进而可为沉管隧道的工程设计方案提供依据。 | 沈永芳 黄醒春 | 2013 | 地下空间与工程学报2013，9，4： | 9 |
| 11 | 南昌红谷隧道沉管灌砂基础施工技术显示文摘以南昌红谷沉管隧道为例,建立物模灌砂试验,实践表明砂水比1∶8-1∶12、水泥熟料掺量6%、灌砂压力控制在0.1-0.15MPa,砂积盘半径能达到7.5-8 m。综合灌砂量、压力监测、水下探摸、管内测量4种监测方式,并利用全波场无损检测法和冲击映像法相结合的方式进行灌砂过程监测及其充填效果综合评价,得出结论:中孔以扩散半径达到7.5-8 m及充盈度≥65%为终孔指标,边孔以扩散半径达到7.5-8 m及溢砂与前一孔溢砂融合为终孔指标,进而指导砂泵压力及停泵时间;通过合理配置灌砂设备及选择优质灌砂料,并分析灌砂施工中出现的问题及解决对策,E1—E6管段基础灌砂完成后,管段沉降值均在可控范围内,表明沉管管段灌砂基础质量可靠。 | 杨艳玲 陈旺 万安锣 | 2016 | 隧道建设2016，36，5： | 6 |
| 12 | 南昌红谷隧道基础灌砂施工工艺的模型试验研究显示文摘针对南昌红谷隧道灌砂法地基处理,文章设计了国内最大的沉管隧道等比例灌砂试验模型,建立了该模型试验的设备系统及灌砂监测系统。通过四种工况的灌砂模型试验,获得了砂积盘扩散实时状况、模型底板压力的变化规律以及灌砂后砂盘整体效果及其相对密实度,检验了灌砂法施工工艺设计的可行性和合理性,可为其他类似工程提供借鉴。 | 郭俊 吴刚 沈永芳 奚笑舟 | 2017 | 现代隧道技术2017，54，6： | 6 |
| 13 | 沉管隧道基础注浆效果模拟试验研究显示文摘随着城市交通的快速发展,在跨海、跨江等工程中逐渐引入了沉管隧道施工,但也出现了基础不均匀沉降、灌浆不严实等问题。针对海底沉管隧道基础注浆过程,浆液流动特性、注浆充填效果评价等复杂技术问题,以舟山沈家门港海底隧道工程为背景,采用1:10相似模型试验方法系统研究了在设定注浆压力条件下浆液流动特性以及不同垫层粒径、不同垫层坡度和不同淤泥厚度的影响。在此基础上根据相似原理将模型试验结果合理拓展,建立了实际工程条件下基槽灌浆扩散半径、注浆压力与时间的相关关系,以期为沉管隧道工程设计和施工提供依据。 | 宋光猛 王颖轶 黄醒春 | 2013 | 地下空间与工程学报2013，9，1： | 5 |
| 14 | 沉管隧道基础处理技术发展与展望显示文摘为保证水下隧道的长期运营安全,介绍了沉管隧道基础处理技术的作用与发展历程,结合案例对当前基础施工技术缺陷引发过大沉降的严峻挑战进行了详细阐述。围绕这一问题,分析了各类基础处理工法及相关地勘技术的现状和重难点,指出先铺法的主要发展方向是改良升级施工装备技术以提高整平精度、施工速度和清淤效果,后填法的主要发展方向是提升施工期间的管底回淤防治和水下基础状态检测水平,并提出了从沉管隧道基础角度优化沉降控制的一些思路。 | 谢雄耀 张乃元 周彪 | 2022 | 施工技术(中英文)2022，51，7： | 5 |
| 15 | 海底沉管隧道长期沉降及受力性状研究显示文摘在软土地基上,随着沉管隧道的长期使用,沉管隧道结构沿纵向容易发生不均匀沉降,从而在隧道部分及接头处产生较大的应力或位移,以致损坏管段和接头。对沉管隧道结构的受力、变形与沉降的国内外研究进展进行了综述,指出了目前研究的不足之处,提出了该领域中需要重点研究的课题。 | 魏纲 魏新江 | 2012 | 市政技术2012，30，1： | 5 |
| 16 | 砂流法施工致沉管隧道管段竖向位移的试验研究显示文摘利用足尺砂流法模型试验模拟了砂流法处理沉管隧道地基施工致使管节竖向位移的全过程,获得了管节模型的相对高程-时程曲线、竖向位移量及砂盘的形态特征。结果表明:模型在试验中先后经历了砂盘正常扩展、缓慢跳动位移、快速平稳位移3个阶段;模型在缓慢跳动位移过程中的位移量、位移速率均较快速平稳位移过程中的要小。模型板的竖向位移使得流缝区域缩小,流槽厚度变薄且密集分布于砂盘顶面(占砂盘顶面积的30%以上);砂颗粒压积于砂盘顶部形成水平薄层状结构,是模型板竖向位移的直接原因;模型板竖向位移过程明显影响砂盘的半径扩展。工程实践中可适当利用管节的缓慢跳动位移过程减小流缝、流槽厚度,但需采取措施保证砂盘半径在管节产生竖向位移前达到设计值。 | 黎伟 房营光 莫海鸿 谷任国 陈俊生 袁伟耀 | 2013 | 岩土工程学报2013，35，6： | 4 |
| 17 | 沉管隧道结构纵向受力理论计算模型研究显示文摘考虑地基弹性抗力系数K随时间的变化,采用简支梁模型和弹性地基梁—简支梁复合模型,对沉管隧道管节沉放对接阶段结构纵向内力分布进行计算分析。改进半柔半刚性接头等效模型,采用定向支座结合剪切弹簧对接头进行模拟。考虑临时垫块的影响,对现有沉管隧道运营期结构受力计算方法进行修正。依托舟山沉管隧道,对管节结构纵向内力进行分析。研究结果表明:改进的接头模型可实现弯矩传递和两端位移差的限制,具有一定的合理性;某一管节沉放对接完成后,相邻的上一管节临时垫块部位的负弯矩发生较大幅度增大,可能引起该处顶板环向开裂;运营阶段管节临时垫块部位和桩基支承部位的负弯矩较大,需要重点监控。 | 魏纲 陆世杰 邢建见 | 2018 | 地下空间与工程学报2018，14，4： | 4 |
| 18 | 沉管隧道差异沉降容许值的计算显示文摘作为一种重要的跨越交通工具,沉管隧道逐渐被广泛采用。由于其结构的特殊性,管节接头是整个沉管隧道的薄弱环节,在地基刚度不均匀变化、上部不均匀载荷等因素的共同作用和影响下,沉管隧道不可避免地会发生差异沉降,并且过大的差异沉降对沉管隧道安全造成直接威胁。通过弹性地基梁的沉管隧道纵向计算理论,结合沉管隧道各管节沉降监测数据,计算出沉管隧道各管节的容许差异沉降值。结果表明各值均在容许值之内,说明该沉管隧道结构目前处于安全状态。 | 方亮 蔡文豪 | 2019 | 广东土木与建筑2019，26，5： | 4 |
| 19 | 大型内河沉管隧道基础灌砂模型试验及效果检测技术研究显示文摘对某大型内河沉管隧道基础灌砂足尺模型试验进行详细阐述,应用冲击映像法、全波场无损检测法相结合的方式对试验模型中不同工况下灌砂前、灌砂过程中以及灌砂后的效果进行测试,对模型试验中不同工况下各项测试数据及结果进行系统分析,对沉管隧道基础灌砂工艺与灌砂效果进行评价。此外,介绍该大型内河沉管隧道基础灌砂效果现场监测内容及具体实施方法,基于先期施工各管段基础灌砂现场监测、潜水探摸及管段后续沉降监测结果,对大型内河沉管隧道基础灌砂效果现场检测及处理技术进行系统的研究。主要研究结论如下:1)冲击映像法可以监测砂积盘的生成及发展过程,可以较准确地判断灌砂填充状况和快速检测混凝土底板下部灌砂填充状态,是沉管隧道基础灌砂效果评价的有力手段,是动态把握灌砂过程、实时追踪施工过程的砂液变化的有力手段。2)已施工管段现场沉降量观测结果显示,沉管隧道E1—E6各管段已灌砂基础的承载力均满足设计要求,证明冲击映像法可以作为沉管隧道基础灌砂检测评定方法。 | 姚怡文 吴刚 李志军 刘敏 | 2016 | 隧道建设2016，36，9： | 4 |
| 20 | 坡度对沉管隧道压浆法基础处理浆液扩散特性的影响显示文摘针对砂石垫层的不平整或沉管隧道本身走向设计引起的坡度变化,采用压浆法进行小比例模型试验,研究在不同坡度条件下单孔注浆、双孔同步注浆时的浆液扩散情况.结果表明,带纵坡注浆时,沿纵坡下坡方向的扩散速度明显大于沿上坡方向的扩散速度,即水下混合砂浆的流动受到重力加速度的影响显著,出现向低处先行扩散流动的趋势,而且当坡度较大时,沿上、下坡方向扩散速度的差异更加明显.在施工过程中,应首先在最低位置注浆孔注浆,然后,沿坡度向上依次注浆,以避免出现基础处理填充不密实的情况. | 李科 杜家论 黄醒春 | 2011 | 上海交通大学学报2011，45，5： | 3 |
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