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| 1 | 1Cr18Ni9Ti激光相变硬化层组织及性能显示文摘为了探讨1Cr18Ni9Ti不锈钢组织及性能的变化,采用激光相变硬化处理的方法,利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、磨损试验机、恒电位仪等研究了激光相变硬化层的组织及性能。进行了理论分析和实验验证,取得了激光相变硬化层的硬度、耐磨性、耐蚀性数据。结果表明,激光相变硬化层主要由奥氏体、马氏体、Fe-(Cr,Ni)以及Fe等组成。随着激光功率的增大,平均显微硬度先增加后减小,在功率为750W时,平均显微硬度达最大值,为223.5HK;在功率为550W时,耐磨性最好,磨损率为基体的56%。激光相变硬化处理后耐蚀性增强;最小的维钝电流密度是基体的33%,最大的钝化稳定区长度是基体的7倍。这一结果对研究1Cr18Ni9Ti不锈钢组织及性能的转变是有帮助的。 | 邱星武 | 2011 | 激光技术2011，35，3： | 5 |
| 2 | 高镍铬铸铁轧辊材料激光相变组织与耐磨性研究显示文摘对高镍铬铸铁轧辊材料进行激光相变强化试验,观察了其微观显微组织,并进行了硬度测试和耐磨性分析。研究发现,激光相变试样存在熔化区、淬硬区和母材三个区域。激光相变处理后硬度由基材的500HV提高到800~900HV。激光强化处理后高镍铬铸铁轧辊的耐磨性也远高于母材。还分析了激光相变出现熔化区及产生裂纹的机制,并进行了温度场模拟,以探索优化的工艺参数。 | 欧阳安 黄安国 王长贵 王玉涛 李志远 | 2007 | 电焊机2007，37，8： | 4 |
| 3 | 高碳高铬轧辊用钢激光相变强化研究显示文摘为了研究高碳高铬轧辊用钢的激光相变强化行为,采用5kW连续横流CO_2激光器对高碳高铬轧辊进行激光相变强化试验,并进行了显微组织分析和硬度测试,得到了适应生产的激光相变强化工艺参数。结果表明,激光相变强化处理后的硬度可由550HV提高到750- 800HV,峰值可达900HV。当扫描速度为8mm/s,激光功率为2200W,光斑直径为8mm时,可得到0.5mm深的淬硬层,且不出现软化带。 | 欧阳安 黄安国 王玉涛 王长贵 吴国胜 李志远 | 2007 | 激光杂志2007，28，4： | 3 |
| 4 | CO_2激光熔凝中熔池冷却过程检测研究显示文摘为了研究激光熔凝温度场的分布,采用非接触式的直接检测方法,研制了一套新型激光熔池动态检测系统,实时拍摄了激光熔凝中熔池冷却过程热辐射图像,进行了理论分析和实验验证,取得了熔池冷却时非稳态温度场分布数据。结果表明,激光熔凝熔池冷却过程分为熔化凝固和固态降温两个过程,检测得到了熔化时间、凝固时间、熔池温度场分布、熔池尺寸等信息。这一结果对于激光熔凝工艺参数的优化选择设计是有帮助的。 | 雷剑波 杨洗陈 陈娟 王云山 | 2008 | 激光技术2008，32，2： | 2 |
| 5 | 薄板012Al模具钢脉冲Nd:YAG激光熔凝的研究显示文摘采用XRD、TEM和EPMA方法对脉冲Nd:YAG激光熔凝的5Cr4Mo3Si MnVAl(012Al)薄板(厚度为0·8mm)模具钢的相和化学成分变化特征进行了研究。结果表明,脉冲Nd:YAG激光熔凝012Al模具钢前后的相均为α-Fe(M体)和γ-Fe(A体),但衍射峰的位置和残余奥氏体的含量不同,其激光熔凝区既存在颗粒状的Al N杂质、V4C3碳化物、长条状的Mo6C碳化物,又存在板条状马氏体,而其熔化区的合金元素分布基本均匀。 | 黄开金 林鑫 谢长生 | 2006 | 中国机械工程2006，17，S1： | 1 |
| 6 | 热作模具表面裂纹局部激光仿生阻断实验研究显示文摘针对企业热作模具寿命短的现象,分析了热作模具表面热疲劳裂纹是影响其寿命的主要因素之一。在研究植物叶片抗开裂生物原型结构基础上,创造性应用了模具表面裂纹局部激光仿生阻断技术,有别于传统的模具表面整体激光强化,利用激光在模具表面局部熔凝模拟植物叶脉,阻断模具表面裂纹的发展,仿生强化后模具寿命提高1~1.5倍。 | 邸铁男 刘立君 贾志欣 李继强 周宏 | 2012 | 精密成形工程2012，4，3： | 0 |
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