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| 1 | 激光熔覆原位生成VC-Fe_3C/Fe-Ni复合涂层的组织与性能显示文摘针对超高速电梯安全钳楔块耐高温磨损性差的问题,以FeV粉、石墨粉和Ni粉为原料,在楔块摩擦面进行了激光熔覆原位生成VC-Fe_3C/Fe-Ni复合涂层的实验,分析了不同粉末质量配比、不同工艺参数下熔覆层的组织演变规律,测试了熔覆层的硬度、高温耐磨损性和冲击韧性等力学性能。研究表明:通过原位反应,可获得由VC、Fe-Ni固溶体和Fe_3C组成的复合涂层;VC的含量随石墨含量的增加而增加;在较低的扫描速度下,VC颗粒呈球状或胞状,弥散分布在Fe-Ni固溶体上。当扫描速度较高时,VC呈菊花状、枝晶状和块状,主要分布在晶界上;当FeV粉、石墨粉和Ni粉的质量比是8∶3∶8时,熔覆层搭接时不产生裂纹,复合涂层平均维氏硬度5.9GPa,VC-Fe_3C/Fe-Ni涂层高温磨损量为Ni60激光熔覆层的25%,为45钢的9.7%,VC-Fe_3C/Fe-Ni涂层冲击韧度值比Ni60激光熔覆层提高37.6%。将该工艺应用于电梯安全钳等零件的强化领域,将大大提高电梯零件的耐磨性和使用寿命。 | 张伟 姚建华 张利春 | 2017 | 复合材料学报2017，34，1： | 14 |
| 2 | 原位NbC对激光熔覆Co基涂层组织和磨损性能的影响显示文摘针对42CrMo钢易发生磨损失效的问题,采用激光熔覆混合粉末(Co基粉、Nb粉和Cr3C2粉)在42CrMo钢表面成功制备了原位NbC颗粒增强复合涂层,分析了NbC含量对复合涂层微观结构、磨损行为以及NbC形态的影响。结果表明:当NbC的质量分数为0~15%时,涂层与基材的结合性能良好,涂层中没有明显的缺陷;当NbC的质量分数为20%时,涂层中出现了微裂纹;复合涂层的基体主要由ε-Co和γ-Co组成,强化相主要包括NbC、Cr23C6和Cr7C3;NbC颗粒的形成是通过溶解在熔池中的Nb原子和C原子以原位反应形成的;随着NbC含量增加,NbC的形态逐渐从四边形变为花瓣形,复合涂层的显微硬度和耐磨性明显增加,磨损形式主要是磨粒磨损和硬质相剥落磨损;当NbC的质量分数为10%时,涂层的显微硬度和耐磨性最佳,显微硬度和磨损速率分别为546.4 HV和0.020 g/min。 | 易伟 陈辉 吴影 陈勇 | 2020 | 中国激光2020，47，3： | 12 |
| 3 | 粉末粒径与工艺参数对NbC熔覆层组织与性能的影响研究显示文摘通过制备不同粒径的Nb和B4C颗粒,在45钢表面原位合成NbC,旨在研究不同粒径与工艺参数对复合涂层组织演变和显微硬度的影响。采用响应面法中心复合设计模块分析粉末粒径、激光功率、扫描速度和气流量对复合材料熔覆层性能的影响关系,建立工艺参数与熔覆层硬度之间的数学模型,通过方差分析和模型检验,验证了模型的准确性。研究发现,改变粉末粒径不会改变熔覆层的相组成,但熔覆层的硬度随着激光功率和粉末粒径的增加而增大,随着扫描速度与气流量的增加而减小。以熔覆层硬度最大为目标进行优化,预测值与实际值的误差率为1.4%。该研究成果为熔覆层性能的预测与控制提供理论依据。 | 岳琨 练国富 黄旭 冯美艳 兰如清 | 2023 | 粉末冶金工业2023，33，4： | 0 |
| 4 | 激光熔覆(Ni60+NbC)+h-BN@Cu涂层组织与性能研究显示文摘目的通过添加铜包覆六方氮化硼(h-BN@Cu)粉末,改善激光熔覆Ni基NbC涂层的性能。方法采用激光熔覆技术,使用添加不同质量分数铜包覆六方氮化硼的镍基碳化铌复合粉末,在45钢基体表面沉积镍基复合涂层。利用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)设备,研究h-BN@Cu对Ni60/NbC的激光熔覆镍基复合涂层微观结构的影响,利用显微硬度计和布鲁克UMT-2摩擦磨损试验机及白光干涉模块,测量熔覆层的显微硬度、摩擦磨损系数和磨痕宽度。结果熔覆层中的主相为Ni-Cr-Fe,除此之外还存在FeNi_(3)、CrB、M_(7)C_(3)、NbC、M_(23)C_(6)、Cr_(2)Nb等多种相。研究发现,添加的润滑相h-BN@Cu与硬质相NbC会发生部分分解,Nb原子和B原子进入熔池,与熔池中的Cr原子反应,生成CrB、Cr_(2)Nb等,这些金属间化合物具有硬度高、耐磨性好等特点。当h-BN@Cu的质量分数为10%时,熔覆层的显微硬度为650HV1.0,摩擦系数为0.4,磨痕宽度为0.406 mm。结论相比于不添加h-BN@Cu的Ni60/NbC熔覆层,添加h-BN@Cu的Ni60/NbC熔覆层的平均硬度略微下降,但熔覆层硬质相分布更加均匀,此时硬度仍为45钢基体硬度的3.1倍,摩擦系数降低约27%,磨痕宽度减小约21%。 | 黄旭 徐伟麒 张家诚 江吉彬 练国富 黄文泰 胡新新 玉津宇 | 2023 | 表面技术2023，52，9： | 0 |
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