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| 1 | 非饱和土的理论土-水特征曲线显示文摘基于热力学理论建立了规则等直径圆球土颗粒之间的弯液面方程,运用迭代法对这一高度非线性方程组进行了求解,进而确定了理论意义上的基质吸力。文中考虑了基质吸力的作用面积,提出了等效基质吸力和广义土-水特征曲线的概念。分析表明,饱和度为0时等效基质吸力为0,随着饱和度的增大,等效基质吸力逐渐增大,并在某一饱和度处达到最大,此时土的强度最高。针对等直径土颗粒松散排列方式进行了具体计算与讨论。计算表明,与基质吸力相比,等效基质吸力随饱和度的变化并不十分显著,而无论基质吸力还是等效基质吸力均随颗粒空间排列间隙的增大而迅速减小,由此所得到的两种土-水特征曲线强烈地依赖于接触角的变化。 | 栾茂田 李顺群 杨庆 | 2005 | 岩土工程学报2005，27，6： | 74 |
| 2 | 非饱和土的基质吸力和张力吸力显示文摘首先在既往关于非饱和土分类方法的基础上,根据孔隙水弯液面与土颗粒表面的搭接状态,将双开敞非饱和土进一步细分为搭接双开敞非饱和土和不搭接双开敞非饱和土。然后基于热力学原理,提出了另外一个与基质吸力紧密相关而又不同的吸力概念-张力吸力。通过基于水封闭非饱和土的理论计算,得出了张力吸力与基质吸力之间的定量关系,同时利用作者们所提出的等效吸力概念,对比了由基质吸力、张力吸力所产生的等效吸力,从而一方面揭示了张力吸力在非饱和土力学中的重要性,另一方面论证了等效吸力概念的科学性与实用性。 | 栾茂田 李顺群 杨庆 | 2006 | 岩土工程学报2006，28，7： | 45 |
| 3 | 泥石流启动过程中水土作用机制的宏细观分析显示文摘利用自制小比例模型槽,结合可控降雨强度的降雨模拟器,进行人工降雨诱发泥石流的室内模型试验,着重研究不同降雨强度对砂性泥石流启动下滑过程的影响。利用精密的基质吸力测量仪器(PF-Meter测量仪),对非饱和砂土基质吸力随含水量的变化关系进行研究。利用孔隙水压力量测技术,对降雨过程中孔隙水压力的变化进行测量。通过水土作用的力学变化规律对泥石流启动时的宏观影响因素进行分析。在宏观分析的基础上,利用CCD微观摄像技术,观测砂土内部砂颗粒的运动规律,运用GeoDip软件从细观的角度对泥石流堆积土体力学变化的成因进行探讨。分析结果表明砂土在雨水作用下,砂颗粒的运动是导致堆积土体内部力学变化的主要因素。 | 高冰 周健 张姣 | 2011 | 岩石力学与工程学报2011，30，12： | 36 |
| 4 | 降雨入渗对非饱和土边坡稳定性影响的参数研究显示文摘为了研究饱和渗透系数与土水特征曲线对降雨入渗条件下非饱和土边坡稳定性的影响,利用GeoStudio软件进行数值计算,对不同工况下的非饱和土边坡进行瞬态渗流分析与稳定性分析。研究结果表明,饱和渗透系数是影响非饱和土渗透性的关键因素,其对边坡稳定性与边坡破坏形式有重要影响。应力作用与干湿循环对非饱和土渗透函数形态的影响与其对土水特征曲线形态的影响一致,考虑其影响对于非饱和土边坡稳定性计算与评价是更安全合理的。 | 宋亚亚 何忠意 朱佩宁 卢廷浩 | 2019 | 水利与建筑工程学报2019，17，3： | 20 |
| 5 | 膨胀土性质及分类综述显示文摘通过对膨胀土力学性质和工程性质的分析,提出了膨胀土地区公路遭受的主要病害,并对膨胀土进行了细致的分类。 | 阎国平 胡举印 应国刚 | 2004 | 交通科技与经济2004，6，3： | 20 |
| 6 | 非饱和土抗剪强度公式分类及总结显示文摘将众多非饱和土抗剪强度公式分为结合土-水特征曲线、数学拟合、分段函数、总应力指标及其他形式5类,分析了当前非饱和土抗剪强度公式的特点及研究不足。结果表明:有效应力抗剪强度公式和双应力状态变量抗剪强度公式的力学本质不同,吸附强度表达式的不同导致了抗剪强度公式的多样性,急需加强非饱和土真三轴试验研究,建立符合工程实际受力状况的非饱和土强度理论,完善非饱和土的理论基础,并加快非饱和土强度理论的工程实践与应用进程。 | 张常光 赵均海 朱倩 | 2012 | 建筑科学与工程学报2012，29，2： | 17 |
| 7 | 多种因素作用下非饱和黄土边坡稳定性分析显示文摘通过拟静力法和Mogernstern-Price法结合计算地震工况下边坡的安全系数。考虑非饱和土基质吸力和渗透系数函数,运用SEEP/W模块计算降雨入渗时土体的孔隙水压力变化,并耦合SLOPE/W模块进行降雨工况和降雨地震耦合工况下的安全系数的计算。分析结果表明黄土边坡安全系数对水平地震荷载和坡度的变化更加敏感。降雨入渗条件下边坡的稳定性系数随降雨强度的增大先减小后缓慢增加。对归一化的曲线图进行分析可以发现,降雨量相同情况下水平地震荷载在0 g^0.3 g,坡度在15°~45°,拟静力法分析结果安全系数对坡度和地震的敏感性十分接近,且随坡度和水平地震荷载的变化趋势相同。 | 王百升 倪万魁 郭叶霞 | 2017 | 水利与建筑工程学报2017，15，5： | 8 |
| 8 | 吸力在非饱和土强度中的应用显示文摘利用改进后的三轴试验仪,运用轴平移技术,通过试验研究了吸力对非饱和膨胀土强度特性的影响.试验表明,强度参数φb随吸力变化而变化,两者有一定的相关关系.在此基础上对非饱和土强度理论公式和有效应力公式进行了修正. | 仲晓晨 | 2003 | 水利水电科技进展2003，23，5： | 6 |
| 9 | 铁路路基膨胀土工程特性指标试验研究显示文摘为改善路基原状土的工程特性,以西安至南京铁路试验段为工程背景,进行了膨胀土填料工程特性的系统试验研究.采用室内土工物性基本试验、直剪试验以及动静三轴试验,对膨胀土的物理力学参数进行测定,针对工程改良土实际特性提出用掺石灰的方法改良原状土,分析对比了改良前后的颗粒分布、物理性质、水理性质、强度和膨胀性指标.结果表明:弱膨胀土及中等膨胀土经石灰改良处理后,土的颗粒组成、物理性质、胀缩特性均有明显改善,力学强度和水稳特性大大提高;根据物理与力学性质、胀缩性、水稳性等试验结果,推荐采用的最佳掺灰比为5%. | 蒋泽中 | 2013 | 西南交通大学学报2013，48，5： | 6 |
| 10 | 无砟轨道路基膨胀土分类分级方法试验研究显示文摘在高速铁路建设工程中对膨胀土等级的评判至关重要,如果对无砟轨道路基土壤膨胀性的判断出现失误,就会出现重大工程事故。所以,对膨胀土判别与分类方法的研究有重大意义。对体现了膨胀土胀缩机理的几个指标进行了深层次的探讨,提出了以液塑限、自由膨胀率、比表面积、蒙脱石含量和阳离子交换量等5个指标作为判定膨胀土的指标组合,给出一种新的膨胀土判别分类方法,并通过大量试验进行验证。新的判别标准精度高而且操作简便。 | 巫茂寅 王起才 张戎令 马丽娜 王小龙 | 2016 | 公路2016，61，5： | 6 |
| 11 | 扬州地区黏性土土水特征曲线试验研究及应用显示文摘对扬州地区典型黏性土进行了土水特征曲线试验研究,分析了干密度对土水特征曲线的影响。试验表明:土的初始干密度越大,进气值越大,脱水速率越小。采用Fredlund和Xing三参数模型计算得土水特征曲线方程,并推算出非饱和土的渗透系数曲线。通过对降雨入渗条件下的扬州地区典型黏性土边坡进行稳定性分析。结果表明:同等基质吸力下,非饱和土体积含水率越大,渗透系数越大;土体进气值越大,同等基质吸力下渗透系数越大,边坡越稳定;扬州地区黏性土体遭遇特大暴雨时,降雨4 d后边坡安全系数下降30%-50%,滑动面位于边坡表层。 | 褚进晶 田飞 闻玮 | 2015 | 水利与建筑工程学报2015，13，2： | 6 |
| 12 | 非饱和滑带土非线性Burgers蠕变模型显示文摘基于非线性流变力学理论,建立了非饱和滑带土非线性Burgers蠕变模型。模型中不仅考虑滑带土非饱和特性-基质吸力对土蠕变特性的影响,同时考虑了与时间、应力状态有关的非线性黏滞体的流变特性,由非线性黏滞体替换Burgers模型中的线性黏滞体。对非饱和滑带土开展三轴蠕变试验,并对试验结果采用最小二乘法曲线拟合,获得了不同基质吸力下的蠕变参数,并将试验结果与Burgers模型拟合曲线以及提出的非线性Burgers模型拟合曲线进行对比。结果表明,采用非线性Burgers模型能很好地拟合试验结果,且与试验曲线的吻合程度、相关系数明显高于线性Burgers模型。 | 刘汉东 李梦姿 杨继红 | 2017 | 华北水利水电大学学报(自然科学版)2017，38，2： | 5 |
| 13 | 非饱和土的基质吸力与毛细吸力显示文摘从毛细现象和基质吸力的定义出发讨论了二者的联系和差别,指出毛细吸力和基质吸力是两个不同的概念,考虑到作用面积的影响,提出了等效基质吸力的概念,通过对理想粘土片和球形颗粒最松散堆积模型的计算分析得出了毛细上升高度和基质吸力表达式,研究表明,在毛细高度之内,基质吸力线性分布与含水量无关;在毛细高度之外,基质吸力非线性增长;另外对等效基质吸力沿高度的分布作了定性分析。 | 张吉明 李顺群 任庆新 | 2007 | 山西建筑2007，33，23： | 5 |
| 14 | 含水量变化时非饱和土的变形研究显示文摘在非饱和状态下土中含水量的增加一方面将引起容重增大 ,从而引起压缩变形 ;另一方面将引起基质吸力的下降 ,从而引起土变形的回弹。非饱和土的最终变形表现为膨胀还是沉降取决于上述 2种变形的综合效应。根据广义Hook定律 ,Fredlund的双应力状态变量 ,以及基质吸力与饱和度的关系理论 ,利用增量原理建立了K0 状态下非饱和土的变形关系表达式 ,利用这一模型可以计算非饱和土含水量变化时的变形问题。研究表明 :非饱和土的变形特性取决于土的性质 ,土中吸力变化前后的分布 ,所考虑土层的厚度以及应力状态等。 | 李顺群 朱怀庆 | 2005 | 武汉理工大学学报2005，27，2： | 4 |
| 15 | 基于双剪统一强度理论的非饱和土库仑被动土压力统一解显示文摘基于双剪统一强度理论,考虑中间主应力和基质吸力等因素的影响,建立了非饱和土库仑被动土压力的统一解。将计算结果与非饱和土朗肯被动土压力统一解的计算结果进行比较,验证了该公式的正确性,并得到了中间主应力、基质吸力和有效内摩擦角等参数对非饱和土库仑被动土压力统一解的影响特性。研究结果表明:非饱和土库仑被动土压力统一解具有广泛的适用性,饱和土库仑被动土压力和非饱和土朗肯被动土压力均为其特例。中间主应力、基质吸力和有效内摩擦角对非饱和土库仑被动土压力的影响十分显著,并且非饱和土库仑被动土压力随双剪统一强度理论参数、基质吸力和有效内摩擦角的增大而增大。 | 赵均海 周先成 李艳 | 2015 | 工业建筑2015，45，10： | 4 |
| 16 | 砂性土路基的边坡渗流稳定性影响因素分析显示文摘以非洲刚果(布)1号公路为背景,针对砂性土路基的边坡渗流失稳破坏,运用Geo-Studio软件对坡率、砂土渗透性、雨强和边界条件四个因素进行数值模拟和敏感性分析。结果表明:坡率对边坡的渗流稳定性影响最大,渗透性次之,雨强和边界条件的影响性较小。本文的研究内容为实际工程的边坡渗流破坏防护提供了一定的参考。 | 李芬 王作君 刘敬贤 | 2017 | 工程与建设2017，31，5： | 2 |
| 17 | 考虑体积质量变化时非饱和土的土压力系数显示文摘利用非饱和土的双应力状态变量表示方法,各向同性和线弹性非饱和土的本构方程以及饱和度与基质吸力之间的关系,建立了非饱和土在考虑基质吸力和体积质量沿深度变化时的静止﹑主动和被动土压力系数表达式。通过数值积分求出了考虑不同因素作用时的三种土压力系数,并得到以下一些结论:非饱和土的土压力系数不仅与相应的饱和土参数有关,还与深度和基质吸力的分布有关;压力系数在较浅处一般较小,随深度的增加而增大,且三种系数均有在一定深度范围内为零即在地面产生裂缝的可能,主动情况下裂缝深度最大;基质吸力沿深度线性减小时的土压力系数最接近饱和时的土压力系数,且基质吸力减小的越快,两种压力系数越接近。 | 李顺群 陈淮 刘华新 刘猛 | 2006 | 辽宁工程技术大学学报(自然科学版)2006，25，2： | 2 |
| 18 | 非饱和击实粉土强度特性的试验研究显示文摘为研究非饱和土样的强度特性及吸力对非饱和土强度的影响,采用GDS非饱和土三轴仪,对非饱和击实粉土样进行了控制吸力的三轴排水剪切试验.试验结果表明:对于同一土体,吸力对其有效黏聚力和有效内摩擦角影响较小,但对吸力内摩擦角有着显著影响;吸力对土体具有一定的强化作用,相同围压、相同应变土样的偏应力随吸力的增大而增加;吸力对土体应力-应变关系曲线的形式影响不大,曲线形式主要取决于土体自身的性质和其应力历史;吸力和吸附强度之间存在着良好的乘幂关系,据此可将Fredlund提出的抗剪强度公式改写成以吸力为直接变量的抗剪强度公式. | 彭丽云 李涛 刘建坤 | 2014 | 北京工业大学学报2014，40，6： | 2 |
| 19 | 考虑基质吸力变化时非饱和土的一维本构模型显示文摘当地下水位上升或地面遇水浸润时,土的饱和度将因毛细作用而变化,以此使土体产生变形。其中由于含水量增加而使土的重度增大,从而引起压缩变形;同时含水量的增加而使基质吸力下降,从而引起土的回弹变形,因此最终变形取决于上述两种变形趋势的综合效应。根据广义Hook定律、Fredlund的双应力状态变量及Brooks和Corey关于基质吸力与饱和度之间的经验关系,建立了K0状态下非饱和土的一维本构模型。将这一模型与分层总和法相结合,可以计算基质吸力变化时土的竖向变形。通过研究发现,非饱和土的地面变形不仅取决于土的性质与土层的厚度,而且依赖于土中吸力变化前后的分布及应力状态等因素。所建议的一维本构模型可以用于非饱和土地基上基础的沉降估算。 | 李顺群 栾茂田 杨庆 | 2006 | 岩土力学2006，27，9： | 2 |
| 20 | 黄河冲淤积非饱和高塑性黏土的抗剪性状显示文摘为揭示非饱和土的抗剪性状与强度机理及关键影响因素,将非饱和土三维状态下的的抗剪强度公式简化为二维轴对称应力状态下的总应力强度公式,并采用常规三轴仪对黄河冲淤积非饱和高塑性黏土进行不同含水率、不同压实度下的不固结不排水试验。试验结果表明:黄河冲淤积高塑性黏土颗粒组成及物理性状具有自身的特殊性,粉粒含量高、塑限低,存在可碾压最小含水率临界范围,即高于最佳含水率约4%左右;该含水率范围是强度下降的临界点。该类土在应力作用下的抗剪性状受饱和度影响,表现为固、液、气相之间的相互作用与转换;对抗剪强度贡献最大的是基质吸力,且抗剪强度比其他非饱和类土大。本研究结论可为揭示非饱和高塑性黏土强度形成机理、确定现场碾压控制指标与工艺提供理论参考。 | 祝学勇 胡文凯 邢庆涛 李培健 商庆森 满铁强 | 2016 | 山东大学学报(工学版)2016，46，1： | 2 |
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