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| 1 | 高强度弹簧钢的发展现状和趋势显示文摘随着现代交通运输业的不断发展 ,对弹簧钢的性能要求越来越高 ,迫切要求提高弹簧钢的强度和延长使用寿命。对此 ,国内外近年来开展了大量的研究工作。评述了弹簧钢高强度化的途径和发展趋势、弹簧钢中碳和各种合金元素的作用及其合金化特点。 | 徐德祥 尹钟大 | 2004 | 钢铁2004，39，1： | 73 |
| 2 | 弹簧钢高强度化及合金元素的作用显示文摘评述了弹簧钢高强度化的发展趋势 ,介绍了近年来开发的各种高强度弹簧钢新钢种以及合金化特点。讨论了合金元素对弹簧钢的强度、韧性。 | 徐德祥 尹锺大 | 2003 | 金属热处理2003，28，12： | 31 |
| 3 | 60Si2Mn弹簧钢表面脱碳的研究显示文摘研究加热条件、冷却速度对60Si2Mn弹簧钢线材表面脱碳的影响。结果表明,弹簧钢轧前加热和轧后冷却过程均会导致表面脱碳。降低加热温度和炉内残氧量、缩短在炉时间、提高轧后两相区冷却速度可明显降低钢的表面脱碳。 | 蔡海燕 张忠铧 张弛 | 2005 | 金属制品2005，31，3： | 25 |
| 4 | 汽车用高强度弹簧钢54SiCrV6和54SiCr6的超高周疲劳行为显示文摘研究了54SiCrV6和54SiCr6两种洁净高强弹簧钢的超高周疲劳行为,并利用FESEM和EPMA对疲劳断口进行了观察.实验结果表明,在高应力幅区,两种弹簧钢的疲劳破坏均起源于表面基体;而在低应力幅长寿命区,疲劳开裂均发生在试样内部. 54SiCrV6钢的S-N曲线为典型的台阶式曲线,在109循环周次内,其疲劳极限消失;而54SiCr6钢存在疲劳极限.疲劳断口分析表明, 54SiCrV6钢内部破坏是由钢中小夹杂物聚集引起的,而在54SiCr6钢中则起源于碳化物的偏聚.临界夹杂物尺寸的估算表明,当高强弹簧钢中的夹杂物尺寸大于临界夹杂物尺寸时,其疲劳极限消失. | 张继明 杨振国 李守新 李广义 惠卫军 翁宇庆 | 2006 | 金属学报2006，42，3： | 24 |
| 5 | 夹杂物尺寸对60Si2CrVA高强度弹簧钢的高周疲劳性能的影响显示文摘利用旋转弯曲疲劳实验,研究了3种商业生产的60Si2CrVA弹簧钢的高周疲劳破坏行为。结果表明,虽然实验料的氧含量相同,但由于钢中夹杂物尺寸的差异,使其高周疲劳性能存在明显差异。随着夹杂物尺寸的减小,实验料的疲劳寿命和疲劳强度均逐渐提高。夹杂物最为粗大的D-60料(平均夹杂物尺寸фin≈44.4μm),疲劳S-N曲线连续降低,疲劳断裂主要起源于钢中的粗大夹杂物,传统的疲劳极限消失;夹杂物最为细小的A-60料(фin≈15.4μm),疲劳断裂主要起源于表面基体,存在传统的疲劳极限。对于在低应力幅、高循环周次(约大于106)下,内部夹杂物引起的疲劳破坏,在夹杂物周围往往存在粗糙的粒状区域。 | 赵海民 惠卫军 聂义宏 董瀚 翁宇庆 | 2008 | 钢铁2008，43，5： | 20 |
| 6 | 先进机械制造用结构钢的发展显示文摘先进机械制造用钢是先进制造业发展的基础,今后十年将是我国机械制造用钢产量及质量迅速发展乃至机械装备制造业迅速发展的重要时期。先进机械制造用结构钢应具有优良的力学性能、加工性能及服役性能。综合评述了渗碳钢、调质钢、非调质钢、超高强度钢、弹簧钢、轴承钢以及其力学性能、加工性能、服役性能方面的进展。 | 雍岐龙 董瀚 刘正东 雍兮 亓海全 | 2010 | 金属热处理2010，35，1： | 18 |
| 7 | 硼对高强度弹簧钢力学性能的影响显示文摘研究了不同含量硼元素 ( 0 .0 0 0 6 %~ 0 .0 0 2 7% )对中碳高强度弹簧钢力学性能的影响。研究结果表明 ,添加微量硼能够显著提高钢的淬透性 ,且不同硼含量试验钢的淬透性无明显差别。适当提高钢中的硼含量 ,试验钢的强度虽有所降低 ,然而其冲击韧性却得到明显提高。在相同的硬度水平下 ,随着钢中硼含量的增加 。 | 聂义宏 惠卫军 董瀚 时捷 傅万堂 | 2004 | 钢铁2004，39，5： | 17 |
| 8 | 铁路货车变刚度弹簧组疲劳强度设计方法研究显示文摘根据不等高变刚度弹簧组的运用特点,提出采用“当量挠度法”对变刚度弹簧组进行疲劳强度设计的方法。利用弹簧的运用实践和相关标准,提出确定弹簧疲劳性能参数的经验方法,以两种货车转向架变刚度弹簧组为例,进行理论分析和试验验证。研究表明,文中提出的设计方法具有很好的可行性。 | 商跃进 王红 | 2006 | 机械强度2006，28，1： | 16 |
| 9 | 1950MPa级弹簧钢55SiCrA疲劳断口夹杂物来源分析显示文摘采用SEM-EDS对1950 MPa级油淬火钢丝Nakamura旋转弯曲疲劳断口和弹簧疲劳断口宏观夹杂物的成分及尺寸分布进行检测,借助ASPEX Explorer自动扫描电镜对弹簧钢55SiCrA盘条显微夹杂物成分、尺寸及分布进行检测统计。通过对比发现,疲劳断口宏观夹杂物与钢中显微夹杂物成分近乎一致,表明其主要来源为脱氧产物和钢渣反应产物。并根据断口夹杂物的尺寸分布特点推测此疲劳条件下夹杂物的临界尺寸为20μm,最后指出采用夹杂物的塑性化生产工艺,借助结晶器流场优化提高铸坯表层洁净度是后续改进方向。 | 孟耀青 王昆鹏 郑永瑞 | 2017 | 钢铁研究学报2017，29，10： | 11 |
| 10 | 轿车螺旋悬挂弹簧用钢的研究开发显示文摘从冶金生产工艺、微观组织、拉伸和冲击断裂行为、疲劳断裂机制及弹减抗力等方面对引进轿车中应用较多的螺旋悬挂弹簧用钢 5 0 Cr V4进行了研究。研究结果表明 ,随着回火温度升高 ,试验钢的强度和硬度降低、塑性和韧性增加 ;对试验钢断裂行为的分析表明其对应力状态和应变速率敏感 ,在中温回火后具有较高的抵抗动态变形和断裂的能力 ;试验钢对表面缺陷和表层硬性夹杂物敏感 ;中温回火后由于具有细小的微观组织和碳化物 ,因而具有较好的弹减抗力。通过改进冶金生产工艺、热处理和弹簧加工工艺生产的螺旋悬挂弹簧满足引进轿车的要求 。 | 惠卫军 董瀚 高惠菊 马瑞卿 | 2002 | 钢铁2002，37，10： | 11 |
| 11 | 60Si2CrVA高强度弹簧钢的超高周疲劳破坏行为显示文摘进行超声波疲劳和疲劳裂纹扩展速率实验,研究了3种60Si2CrVA弹簧钢的超高周疲劳破坏行为.结果表明,60Si2CrVA弹簧钢的超高周疲劳性能主要与其中夹杂物的尺寸有关,即随着夹杂物尺寸的减小,钢的疲劳寿命和疲劳强度均逐渐提高.对于内部夹杂物引起的疲劳破坏,在低应力幅、高循环周次(约大于10~6 cyc)条件下,在夹杂物周围的鱼眼处往往存在粗糙的粒状区域(GBF).对于A-60钢,随着疲劳源夹杂物处应力场强度因子幅的减小,疲劳寿命增加;而GBF处的应力场强度因子幅并不随疲劳寿命变化而变化,基本为一常数(平均值为4.6 MPa·m^(1/2)),与疲劳裂纹扩展门槛值(4.3 MPa·m^(1/2))接近. | 赵海民 惠卫军 聂义宏 翁宇庆 董瀚 | 2008 | 材料研究学报2008，22，5： | 9 |
| 12 | 汽车用弹簧扁钢60Si2Mn淬火开裂分析显示文摘对用60Si2Mn生产的汽车用弹簧扁钢出现的淬火裂纹形态及其形成原因进行了分析,研究结果表明:厚截面板簧选用60Si2Mn,由于此材质的产品淬透性稍差,采用水基淬火液淬火时,因冷却速度较快,需严格控制水基淬火液浓度,一旦控制不当易引起淬火开裂等现象。建议汽车板簧生产厂家选用50CrVA类淬透性较好的弹簧扁钢生产厚截面板簧,确保产品质量。 | 喻强 谢飞鸣 王艳林 罗贻正 | 2014 | 江西冶金2014，34，5： | 5 |
| 13 | 回火温度对60Si2MnA弹簧钢高周疲劳性能的影响显示文摘利用旋转弯曲疲劳试验方法,研究了60Si2MnA弹簧钢在400℃和440℃回火后的高周疲劳破坏行为。结果表明,回火温度主要影响60Si2MnA弹簧钢的微观组织及强度从而影响其高周疲劳性能。当回火温度较高而强度水平较低时,疲劳破坏主要起源于试样表面,存在传统的疲劳极限;当回火温度较低而强度水平较高时,疲劳破坏主要起源于内部粗大的夹杂物,S-N曲线连续降低,传统的疲劳极限消失。尽管400℃回火试样的疲劳极限较高,但其疲劳强度比明显低于440℃回火试样。进一步细化钢中的夹杂物,则有望改善较低温度回火样的疲劳性能。 | 许倩 惠卫军 龙晋明 梁玫 陈红卫 | 2012 | 金属热处理2012，37，8： | 4 |
| 14 | 高能喷丸强化60CrMnBA弹簧钢残余应力和疲劳性能研究显示文摘利用气动式喷丸机对60CrMnBA弹簧钢进行喷丸强化处理,对喷丸强化前后试样小孔两侧残余应力分布进行测试,研究喷丸时间对60CrMnBA弹簧钢疲劳寿命的影响。结果表明,机械喷丸强化后,60CrMnBA弹簧钢表层分布高幅值残余压应力,显著降低了疲劳裂纹的扩展速率,疲劳寿命明显提高。 | 赵秋芳 何涛 付宏鸽 | 2014 | 铸造技术2014，35，7： | 4 |
| 15 | 含硼弹簧钢60Si2Mn的淬透性及其CCT曲线显示文摘对不同硼含量(0.0005%~0.0047%)弹簧钢60Si2Mn进行端淬试验,研究硼元素对弹簧钢60Si2Mn淬透性的影响,并对0.0026%B弹簧钢60Si2Mn的CCT曲线进行理论计算及试验测定。结果表明,添加硼元素后可提高弹簧钢60Si2Mn的淬透性,当硼含量由0.0005%提高到0.0026%时,弹簧钢60Si2Mn的淬透性明显提高,但当硼含量达到0.0047%时,相较于0.0026%硼含量,淬透性有所下降;理论计算所得静态CCT曲线表明,轧后冷却过程中在300~400℃时将会出现贝氏体组织转变,导致弹簧钢的硬度偏高,影响轧材质量;动态CCT曲线结果表明,当冷却速率小于9℃/s时,钢中有铁素体析出和珠光体转变;冷速大于10℃/s时,钢中只有马氏体转变。 | 卢新春 罗贻正 王艳林 | 2022 | 金属热处理2022，47，12： | 3 |
| 16 | Ti对新型中碳高强度弹簧钢耐腐蚀性能的影响显示文摘为了改善弹簧钢强度提高后在环境中的腐蚀疲劳寿命,采用加速腐蚀试验(盐雾试验)和电化学试验,研究了不同Ti含量的2000MPa级新型中碳弹簧钢的腐蚀力学性能、腐蚀行为和极化曲线,并与传统60Si2MnA弹簧钢的性能进行了对比。结果表明,增加中碳高强度弹簧钢中的Ti含量,腐蚀后的拉伸强度损失、腐蚀质量损失和腐蚀坑深度均降低,在5%NaCl水溶液中的点蚀电位增加。这表明,钢中添加Ti能够进一步改善试验钢的耐腐蚀性能。与传统的60Si2MnA弹簧钢相比,添加Ti的新型中碳高强度弹簧钢呈现出良好的耐腐蚀性能。 | 孙曼丽 惠卫军 张代明 董瀚 翁宇庆 | 2008 | 金属热处理2008，33，7： | 3 |
| 17 | 精炼渣中Al_2O_3含量对弹簧钢中夹杂物的影响显示文摘利用Factsage热力学软件,探讨Al2O3含量对CaO-SiO2-Al2O3-MgO系及CaO-SiO2-Al2O3-MnO系相图低熔点区域的影响,可知在Al2O3含量(质量分数)为15%时,对应的各相图中低熔点区域面积所占百分数最大;通过研究Al2O3含量对弹簧钢中夹杂物的影响,表明随着精炼渣中Al2O3含量增加,钢中带有棱角的Al2O3夹杂物增多,钢中夹杂物分布变得相对集中.在碱度为1.2,Al2O3含量为8%时,可将夹杂物控制在相图的低熔点区域内,此时对应夹杂物形貌多为球形,且尺寸约为5μm. | 周俐 王向红 | 2014 | 工程科学学报2014，36，S1： | 3 |
| 18 | 弹簧钢组织定量分析显示文摘本文通过使用IPP(Image-Pro Plus)6.0图像分析软件对60Si2Mn弹簧钢组织进行定量分析,并结合宏观、微观断口分析,硬度测试,金相组织分析来研究组织对性能的影响。结果表明弹簧扁钢组织中出现块状铁素体和网状铁素体,造成崩断;弹簧圆钢的铁素体含量在21%左右,且铁素体细小,分布均匀,因此有良好的疲劳性能和综合力学性能。 | 尹桦 张新敏 曾少鹏 彭文屹 | 2010 | 热处理技术与装备2010，31，2： | 3 |
| 19 | 热处理后弹簧钢丝断裂原因分析显示文摘利用扫描电镜和金相显微镜对一种弹簧钢丝断口进行了检测,包括钢丝断口和钢丝表面的麻点、横向缺陷和纵向条状缺陷。结果表明:表面麻点为氧化铁皮残留压入所致,横向及纵向缺陷均在热态下产生,三类缺陷均不会导致钢丝发生断裂。钢丝表面凹凸不平呈解理状,断裂区域未观察到明显冶金缺陷,其断裂是淬火内应力加组织应力过大所造成的。 | 甘达淅 龚荣 | 2018 | 热加工工艺2018，47，14： | 2 |
| 20 | 汽车弹簧扁钢50CrVA中析出物对其性能的影响显示文摘采用化学分析、硬度测定、金相检验和电子能谱方法对转炉工艺生产的50CrVA板簧早期疲劳断裂进行分析。结果表明:疲劳断片不仅存在严重的氮化物夹杂和卷渣冶金缺陷,而且存在大量贝氏体组织。提高冶金质量并完善热处理工艺可有效提高弹簧钢的疲劳寿命。 | 范众维 周梓荣 章庆 王明 | 2022 | 热加工工艺2022，51，21： | 2 |
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