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| 1 | 黑河金盆水库坝区三维渗控效应评价与材料参数敏感性分析显示文摘渗流控制是土石坝工程建设面临的关键问题之一,渗流分析是实现渗控效应评价和渗控优化设计的主要途径。针对黑河金盆水库工程区复杂的地质条件和渗控措施,建立包含主(副)坝、坝基、库盆和左岸单薄山梁的三维渗流计算模型。为确保数值计算的稳定性和收敛性,采用Signorini型变分不等式方法,对黑河金盆水库坝区进行长期稳定渗流精细模拟。基于实测结果与数值计算成果的对比分析,论证了Signorini型变分不等式方法在土石坝枢纽渗流分析中的有效性和正确性。基于数值计算结果深入分析了坝区的渗控效应及渗透稳定性,研究了渗控效应对黏土心墙、帷幕、山岩材料渗透参数的敏感性。结果表明:黑河金盆水库坝区各分区渗流量和各关键部位的最大水力坡降均在安全稳定范围内,工程渗控措施效果显著;坝区渗控效应对防渗帷幕以及山体材料渗透系数的变化较为敏感,坝体内部总水头及关键部位水力坡降随黏土心墙渗透系数的增加而增加。研究成果对土石坝坝区整体渗流分析及渗控优化设计具有借鉴意义。 | 周邠鹏 柴军瑞 雷艳 | 2020 | 水资源与水工程学报2020，31，1： | 8 |
| 2 | 渗流–水跃共同作用下闸下连接段稳定性分析显示文摘水跃的发生使得底板上压重减少,导致无孔底板稳定性下降。常规分析方法忽略此因素往往导致偏危险的结果。考虑渗流–水跃共同作用下斜坡连接段受力分析方法主要包括斜坡水跃定位方法和二维有限元中排水孔等效处理方法,应用该方法分析某水闸消力池斜坡连接段底板水毁原因,讨论其修复措施和效果,指出忽略水跃的静作用是导致此次水毁的根本原因。考虑水跃作用后,连接段稳定性随上下游水位和过坝流量的变化而呈变化较大。在底板上设置排水孔可消除水跃的不利影响。当设置足够多的排水孔后,底板进行稳定性分析时可不考虑水跃的作用而按常规的方法进行,结果偏保守。 | 骆冠勇 曹洪 潘泓 | 2016 | 岩石力学与工程学报2016，35，A02： | 3 |
| 3 | 钢圆筒结构渗流分析方法研究显示文摘钢圆筒结构在国内外港口、跨海桥梁等工程中应用,但对钢圆筒结构渗流分析的方法依然不多.钢圆筒结构渗流分为缝隙渗流与接头渗漏,为解决钢圆筒结构缝隙渗流中局部流线弯曲引起的水头损失增加的计算,引入附加阻力概念,将增加的水头损失用弱透水层进行等效,即可在平面应变条件下进行计算;接头渗漏区域引入附加阻力概念进行等效计算,发现缝隙尺寸的大小对弱透水层渗透系数的影响不大,当缝隙尺寸增大400倍时,等效渗透系数仅增加1.6倍,渗流计算中可认为接头缝隙不透水.采用该等效方法利用水平面二维有限元程序对港珠澳大桥西人工岛钢圆筒结构进行渗流分析,通过与三维数值计算进行对比,计算结果相近. | 曹洪 杨云 潘泓 周红星 骆冠勇 | 2016 | 冰川冻土2016，38，4： | 1 |
| 4 | 上细下粗富水复合砂层渗透破坏机制试验及初步工程应用研究显示文摘高富水砂层易发生渗透破坏,是地下工程施工主要风险源。目前对“上细下粗”复合砂层的渗透破坏致灾机制的尚不清楚。通过分析对比14组砂土侵蚀模型试验数据,发现由下层粗砂、上层细砂组成的“上细下粗”的复合砂层渗流破坏特征与单一砂层显著不同,其渗透破坏的机制为:下层粗砂的渗透性显著大于上层粉细砂层,两者形成串联关系,下层强透水层能耗小,主要起供水作用,上层细砂层有一定厚度且渗透性小,承受大部分的渗透压力,从而使细砂颗粒迅速流失,导致流土型渗透破坏。在相同边界条件下,地下水对复合砂层土体扰动范围更广,土体流失更显著,流失速率更快。当渗漏出口接近粗砂与细砂交界面且处于细砂一侧时,流土现象最为显著。基于试验得到的规律,对2018年佛山“2.7”地铁事故发生大面积坍塌的原因进行探讨,认为“上细下粗”复合砂层及渗漏出口独特位置——“粉砂和中粗砂交界处”是造成该事故大面积坍塌的重要地层条件。在类似工程需重视复合砂层的识别,并做好密封措施,防止渗漏出口的出现。 | 潘泓 蔡磊 罗俊兴 曹洪 骆冠勇 | 2023 | 岩石力学与工程学报2023，42，7： | 0 |
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