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| 1 | 双金属带锯条制造工艺研究进展显示文摘总结了双金属带锯条中电子束焊和激光焊的研究现状,介绍了最新的扩散焊和单齿焊接工艺在双金属带锯条中的应用。阐述了在线式淬火回火一体化生产线的开发状况以及双金属带锯条深冷工艺的研究进展,讨论了目前推广深冷工艺存在的困难。介绍了锯齿成形工艺的开发情况,展望了双金属带锯条的发展方向。 | 贾寓真 吴懿萍 匡旭光 刘国跃 陈刚 | 2017 | 工具技术2017，51，10： | 8 |
| 2 | 相同激光线能量对焊缝组织和性能的影响显示文摘在相同线能量条件下对E36高强钢和304奥氏体不锈钢进行了激光对焊。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线仪(XRD)对焊接接头的形貌,金相组织进行了分析,并对焊缝的显微硬度和抗拉强度进行了评价。结果表明:焊接线能量和激光功率密度同时对焊接接头的宏观形貌起着决定性作用。焊接速度对焊接接头的微观晶粒形态影响较大。焊缝主要是由马氏体组织和少量碳化物组成。304侧熔合区的组织主要是由奥氏体和少量δ-铁素体组成,E36侧热影响区生成了板条马氏体、贝氏体和铁素体组织。激光功率为1 k W时,焊缝硬度较其他条件低且拉伸试样在焊缝处断裂,而其他试样均在E36基体上断裂。 | 刘东宇 李东 李凯斌 陈倩倩 | 2015 | 激光与光电子学进展2015，52，10： | 6 |
| 3 | 硬质合金YG8与D6A异种金属CO_2激光焊接接头组织和性能的研究显示文摘利用CO_2激光器对双金属带锯条齿部用硬质合金YG8及背部用超高强度钢D6A进行焊接,通过金相显微镜,扫描电镜(SEM),显微硬度仪,电子显微探针(EPMA)等手段研究了焊后硬质合金YG8与超高强度钢D6A焊接接头组织演变规律,焊接接头合金元素分布,以及不同焊接工艺对异种金属焊接接头组织及力学性能的影响.研究表明,随着焊接速度增大,焊缝中心区等轴晶增多,树枝晶减少,且靠近YG8侧熔合区的等轴晶更细小;各种工艺条件下焊接接头硬度均较母材高,且靠近YG8侧的熔合区的硬度要高于焊缝区的硬度.当焊接功率为3 960 W,焊接速度为9m/min时,焊接接头的性能优良,抗弯强度值达到349 MPa,达到双金属带锯条的焊接性能要求. | 陈刚 黄宇 周明哲 贾寓真 郭喜如 | 2017 | 湖南大学学报(自然科学版)2017，44，12： | 6 |
| 4 | 异种金属6542钢和65Mn钢激光焊接表面缺陷分析显示文摘利用波长1060nm的Nd:YAG激光焊接机对6542高速钢(W6Mo5Cr4V2)和65Mn弹簧钢进行激光拼接试验,以焊后接头表面缺陷为研究对象,针对接头出现的三大主要缺陷提出相应理论对策,以为后续的再试验作出依据,这对生产双金属带锯条及其它同类产品具有实际指导意义。 | 卫寿亮 李玉祥 王涛 | 2014 | 激光杂志2014，35，11： | 5 |
| 5 | E36与304异种金属光纤激光焊接接头的组织分析显示文摘对E36高强钢和304奥氏体不锈钢进行了激光对焊,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)和X射线仪(XRD)对焊接接头的金相组织进行了分析,并测试了接头处的显微硬度。结果表明,光纤激光焊对异种钢焊接的焊缝成形良好。在304侧的熔合区位置析出的d铁素体随着焊接速度的增加逐渐减少。靠近304不锈钢的焊缝区为平面晶,焊缝中心和靠近E36侧焊缝区为柱状晶。随着焊接速度的增加,304不锈钢侧柱状晶逐渐增多,在焊缝中心胞状晶数量逐渐增多,E36侧没有明显变化。焊缝主要由马氏体组织和少量碳化物组成,焊接速度对焊缝组织的影响不明显。焊缝区成分较均匀,两侧的熔合区存在成分梯度且受焊接速度影响较大。在E36侧热影响区生成了板条马氏体、铁素体和珠光体组织。最高硬度出现在焊缝区,随着焊接速度的增加,焊缝和E36侧的热影响区硬度增加。 | 刘东宇 李东 李凯斌 陈倩倩 | 2015 | 激光与光电子学进展2015，52，4： | 5 |
| 6 | 储能缝焊工艺对304不锈钢接头性能的影响显示文摘为研究电容储能缝焊工艺对304不锈钢接头性能的影响规律,对0.5 mm厚304不锈钢板进行了缝焊工艺实验,通过接头拉剪力检测和金相显微组织观察,对比了不同焊接速度、充电电容和放电频率下的缝焊接头组织特点,并分析了各工艺参数对接头拉剪力、熔核宽度、焊缝重叠量和焊透率的影响.结果表明:储能焊焊缝中心晶粒细小,熔合区为柱状晶,重叠部位晶粒粗大,接头组织呈现不均匀性,随着充电电容的增大晶粒变得更细密,组织不均匀程度显著降低,焊接速度和放电频率增大导致晶粒组织粗化并出现缩孔缺陷,提高电极压力可克服缩孔并使组织趋向均匀;充电电容对接头拉剪力的影响较小,焊接速度、充电电压、放电频率和电极压力调到一个合适值后,继续增大参数值对接头拉剪力影响很小;焊接速度的增大引起焊缝熔核宽度和重叠量急剧下降,充电电压增大引起焊缝焊透率下降过多,导致飞溅、过烧、毛刺等焊接缺陷的产生.因此,304不锈钢储能缝焊应采用低的焊接速度、较小的充电电压和较高的电极压力。 | 易润华 邓黎鹏 | 2020 | 材料科学与工艺2020，28，1： | 4 |
| 7 | 热处理工艺对双金属带锯条背材30Cr4MoNiV钢组织和性能的影响显示文摘采用扫描电镜(SEM)、洛氏硬度计和万能试验机研究了双金属带锯条的背材用钢30Cr4MoNiV经1150~1190℃淬火和520~640℃回火后的微观组织和力学性能,并通过弯曲疲劳试验和锯切试验来检测30Cr4MoNiV钢的疲劳性能。结果表明:30Cr4MoNiV钢合适的淬火温度为1190℃,此时合金元素固溶充分且马氏体组织均匀细小;最佳回火温度为600℃,得到回火索氏体组织。经1190℃淬火+600℃回火3次后,30Cr4MoNiV钢的强塑积为15.64 GPa·%,弯曲疲劳性能由3745次提高到5270次,且锯切疲劳性能比进口CDW钢高25.6%。 | 陈刚 姚远超 贾寓真 苏斌 刘国跃 曾斌 | 2022 | 金属热处理2022，47，1： | 3 |
| 8 | M42高速钢/X32弹簧钢电子束焊接温度场的数值模拟与实验研究显示文摘选择双椭球热源模型对M42高速钢/X32弹簧钢双金属带锯的电子束焊接的温度场进行Ansys数值模拟,确定焊接的最佳工艺参数,并进行焊接试验,利用扫描电镜观察M42/X32接头的微观组织。结果表明,最佳焊接工艺为焊接电压U=140 k V,焊接电子束电流Ib=20 m A,焊接速度v=2 m/min。在此工艺条件下进行电子束焊接实验,焊缝宽度实验值和计算值的相对误差为-3%~1.5%,二者吻合较好,验证了双椭球热源模型在电子束焊接温度场模拟中的适用性。M42/X32接头的焊缝中心为等轴晶和柱状晶的典型铸态组织;M42熔合区(FZ)组织为马氏体和M2C型碳化物,M42热影响区(HAZ)组织为马氏体、残余奥氏体及碳化物。X32熔合区(FZ)由类马氏体层和马氏体组织组成,X32热影响区(HAZ)组织为马氏体、残余奥氏体以及M23C6。 | 赵连风 易丹青 刘欢 王琪 王斌 | 2015 | 粉末冶金材料科学与工程2015，20，4： | 3 |
| 9 | 表面喷砂工艺对高速钢M42-弹簧钢X32双金属带锯性能的影响显示文摘通过二元影像测量仪和扫描电镜研究了湿喷、干喷和抛丸工艺对高速钢M42-弹簧钢X32双金属带锯不磨合试切GCr15钢齿尖崩刃和空转背部疲劳寿命的影响。结果表明,干喷可以保证齿尖形成稳定圆滑的表面,承受切割和振动的冲击力和增加锯条背材表面残余压应力,提高疲劳寿命,是该双金属锯条最合适的表面处理方式。 | 匡旭光 李栋梁 陈廷勇 贾寓真 | 2017 | 特殊钢2017，38，5： | 3 |
| 10 | 带锯条切削工作区应力分布研究显示文摘为了分析带锯条的'切斜'失效形式,综合考虑了切削力、进给力、张紧力以及带锯条自身刀弯,建立了带锯条在切削工件区域的简化受力模型,使用数值计算模拟方法得到了带锯条各处内部应力的分布及变化趋势.结果表明,在较大的工件尺寸、切削力、进给力以及不足的张紧力和带锯条宽度的情况下,带锯条齿部处于受压状态,此时靠近齿部的带锯条基体发生弯曲形变,使得切削不再沿垂直方向进给而导致'切斜'失效发生.从验证实验来看,在同样切斜失效标准下,带锯条张紧力从130 MPa增加到190 MPa,锯切刀数增加了177%;带锯条宽度从27mm增大到34mm,锯切刀数增加了50%;工件尺寸从80mm增大到240mm后,锯切面积减少了83%. | 刘国跃 周志雄 刘刚 余畅 | 2018 | 湖南大学学报(自然科学版)2018，45，8： | 2 |
| 11 | 干喷工艺对高速钢M42-弹簧钢D6A双金属带锯条性能的影响显示文摘通过二元影像测量仪观察锯条干喷处理后的表面压应力、覆盖率、齿尖状况,不磨合锯切GCr15棒材的齿尖崩刃情况和锯切45~#钢和空转疲劳寿命试验研究表面处理干喷砂工艺参数(压缩空气压力0.1~0.4 MPa,运行速度4~1 m/min)对M42(/%:1.08C,1.5W,9.4Mo,3.8Cr,1.2V,8.0Co)-D6A(/%:0.48C,1.0Mo,1.1Cr,0.1V,0.6Ni)双金属带锯条性能的影响。结果表明,锯条经合适的参数-压缩空气压力0.3 MPa和运行速度3m/min,背部表面覆盖率达到100%,干喷后,齿尖形成稳定的圆角,承受切割和振动的冲击力,以提高锯条齿尖的耐磨性,齿部的平均使用寿命提高66%,背部疲劳试验寿命提高45%~70%。 | 李栋梁 匡旭光 邓群洲 李荐 | 2018 | 特殊钢2018，39，1： | 2 |
| 12 | B340LA变厚截面板变功率激光焊接试验研究显示文摘变厚截面材料是实现汽车轻量化的有效途径之一,但截面厚度变化的材料连接实现困难.1.2~2.0 mm厚的B340LA变厚截面板在长度和宽度方向上都存在厚度波动,并且不同厚度处的材料硬度存在最大20%的偏差.针对该材料的特性自行设计了专用焊接夹具,提出了阶跃式变功率的激光焊接方法.对比分析固定功率和阶跃式变功率两种激光焊接试验,结果表明:固定功率(900~1 400 W)条件下获得的焊缝形貌与熔透状态均在焊接方向表现出显著的差异性,且部分焊缝会出现塌陷等焊接缺陷;采用1 000 W、1 100 W和1 300 W分段功率的阶跃式变功率焊接,1.2~2.0 mm板厚方向上可得到一致的焊缝形貌和熔透状态,焊缝熔合区的硬度偏差小于9%.与固定功率激光焊接相比,阶跃式变功率激光焊接可实现B340LA变厚截面材料的有效连接. | 张屹 梁志超 张哲豪 陆润东 李福南 韦海英 | 2019 | 湖南大学学报(自然科学版)2019，46，2： | 2 |
| 13 | 双金属带锯条疲劳裂纹失效分析显示文摘双金属带锯条在使用过程中发生了疲劳裂纹失效,采用金相显微镜、显微硬度计、体视显微镜和扫描电镜等检测方法,对双金属带锯条的显微组织、硬度和断口形貌进行了检验分析。结果表明,该裂纹为低周疲劳裂纹,主要是由于锯条表面存在的切削加工缺陷以及基体硬度偏高造成的。建议适当降低基材硬度,并有效去除背部表面和齿根部的毛刺等缺陷。 | 周永坤 赵先锐 许辉 | 2016 | 金属热处理2016，41，6： | 2 |
| 14 | 考虑焊接缺陷对双金属带锯条锯齿切削性能的影响研究显示文摘双金属带锯条是由异种金属通过激光焊等方式制造的,激光焊接是影响带锯条切削性能的关键工序之一,异种金属焊接时可能出现裂纹等缺陷。课题组对考虑焊接缺陷的带锯条锯齿切削性能影响因素进行了研究,提出了考虑焊接缺陷的带锯条锯齿切削力数学模型,通过改变焊接缺陷参数,进行了焊接缺陷参数与锯齿切削力关系的研究,得到了单个锯齿极限切削力F与裂纹h和裂纹相对位置△y的关系,即“F-h”和“F-△y”。结果表明:单个锯齿的极限切削力F与h和△y均呈现出二次下降关系;进一步分析数据可知,当△y大于0.164 mm或h大于0.327 mm时,极限切削力F将不满足要求。 | 李磊 吴利平 钱靖 刘惺 郝红梅 邹修敏 陈丽 卢学天 | 2022 | 南方农机2022，53，3： | 0 |
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