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| 1 | 柳钢5~#高炉加废钢降成本分析与实践显示文摘根据理论物料平衡和区域热平衡计算高炉炉料结构中配加废钢对生铁成本的影响结果,在柳钢5~#高炉进行配加废钢生产实践,用生产数据分析了配加废铁后的降燃料比效果。结果表明:加废钢后在冶炼强度变化不大的情况下,产量随废钢加入量的增加而增大;且废钢比每增加30 kg/t Fe入炉时,燃料比下降3 kg/t Fe左右;试验期间对高炉炉况及冶炼过程参数的影响不明显。 | 李宏玉 莫朝兴 唐志宏 王子宏 潘晶 | 2018 | 工业炉2018，40，2： | 6 |
| 2 | 从生命周期评价视角看钢铁企业“煤改天然气”显示文摘当前环保压力下,钢铁企业成为控煤的主要对象,煤改天然气是一个重要控煤举措。文章从生命周期评价视角分析了钢铁企业主要工序将煤替换为天然气的节能环保效益。在目前冶炼技术和工艺水平下,焦炭作为高炉骨架和还原剂,还不能被替代,因此炼焦煤不能被天然气所替换。自备电厂'煤改天然气'可实现碳排放降低33%,SO_2降低36%,粉尘降低82%,固废降低99%,但NO_x排放反而会上升38%。俄罗斯等国天然气替代喷吹煤的实践结果表明,高炉焦比全部上升,从而导致生命周期煤耗没有明显降低,没有明显地起到节能减排作用。焦炉、焙烧炉等炉窑经常使用喷吹煤粉掺混混合煤气,这种情景下煤粉替代为天然气,可取得良好的环境效益。 | 刘涛 刘颖昊 | 2019 | 冶金能源2019，38，3： | 5 |
| 3 | 50%CO_(2)+50%CO气氛下金属化炉料非等温反应动力学显示文摘高炉使用金属化炉料作为一种新型的低碳炼铁技术为高炉炼铁过程深度降碳提供了新的可能。由于金属化炉料的易再氧化性,装入高炉炉顶中的金属化炉料是否能被炉顶煤气中的CO_(2)再氧化成为一个需要关注的问题。对70%金属化率炉料在体积分数为50%CO_(2)+50%CO气体混合物中的非等温反应过程动力学进行了研究。采用KAS动力学分析方法计算了反应过程的表观活化能和反应机理,分析了反应过程的特征温度。结果表明,70%金属化率炉料在50%CO_(2)+50%CO混合气氛中的非等温反应过程表现为单步反应行为,反应的最佳机理模型为化学反应控制的A_(1)模型。金属化炉料低温下反应需要克服较大的反应能垒,主要反应阶段的表观活化能为114.22 kJ/mol,指前因子为2785/s。金属化炉料反应过程随加热速率增大存在滞后现象,加热速率从5 K/min增大到20 K/min时,反应开始温度从1045 K增加至1140 K,快速反应温度从1267 K增加到1470 K,而实际高炉炉顶温度远低于1045 K,因此金属化炉料在高炉顶部不会被煤气中的CO_(2)再氧化。 | 闫瑞军 储满生 柳政根 刘培军 | 2023 | 中国冶金2023，33，4： | 1 |
| 4 | 磁铁矿球团金属化烧结显示文摘在“双碳”背景下,强化高炉冶炼是促进铁前工序低碳减排的重要方向之一,一定比例的金属化炉料可显著降低高炉焦比和提高生产率。以100%细粒磁铁精矿为原料,提出了铁精矿球团金属化烧结新工艺。在生球水分为7.5%,生石灰调节碱度至1.0,生球落下强度为6.0次/0.5 m、抗压强度为15.85 N/个、爆裂温度为500℃的前提条件下,优化了球团金属化烧结工艺参数,考察了不同燃料种类及配入方式、总C/Fe质量比、燃料分加比例、碱度等条件对金属化烧结矿产质量指标的影响,并对所得金属化烧结矿的冶金性能进行了评价。此外,还观察和测量了所得预还原烧结矿不同矿物相的形态、数量和成分。结果表明,在料层高度为300 mm、总C/Fe质量比为0.4、内配无烟煤和外配烟煤、预热温度为450℃的球团金属化烧结条件下,所得预还原烧结矿的金属化率、全铁品位分别达到43.79%和68.10%,成品率为76.32%,转鼓强度为78.10%,利用系数为0.41 t/(m^(2)·h)。经矿相分析,金属化烧结矿主要由金属铁、浮氏体和渣相组成,且FeO质量分数较高,Fe_(2)O_(3)质量分数较低。金属铁在浮氏体和残碳周围呈密集分布。观察料柱自上而下金属铁的质量分数逐渐增加,浮氏体和残碳质量分数呈现递减趋势。此外,液相固结和金属键连接是金属化球团烧结的主要固结方式。预还原烧结矿总还原度为85.79%,还原强度指数和还原粉化指数分别为90.82%和92.52%,具有非常优良的抗低温还原粉化性能。 | 陈麒公 潘建 朱德庆 郭正启 杨聪聪 李思唯 | 2023 | 钢铁2023，58，10： | 0 |
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