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| 1 | 汽车中控面板IMD成组模具设计显示文摘针对某汽车中控面板内饰件制程工艺需要采用模内装饰(IMD)工艺中的模内贴膜(IMF)技术被覆桃木纹理三维复杂曲面薄膜的生产要求,设计了成型所需膜预成型模具、预成型膜片冲裁模具、注塑模具3副组合模具。膜预成型模具应用热压与真空吸附的办法,将加热后的膜片紧贴于型芯镶件上而后成型;结合预成型膜片侧面需要卷边包胶的需要,设计了侧抽芯滑块+气缸组合机构方式的侧面裁切和正面冲切的预成型膜片冲裁成型模具;注塑模具采用热流道延伸嘴与冷流道潜伏式进浇三板模,模腔布局一模一腔,两次开模,水冷,顶出采用顶针和顶管联合顶出方式。膜片预成型模具有效地解决了膜片三维成型困难问题,预成型膜片冲裁成型模具有效地解决了IMD工艺中三维曲面包边冲切成型的难题。所设计的组合模具有效地提高了中控面板IMF产品的膜成型良品率,为同类产品的设计和生产提供了有益参考。 | 沈忠良 郑子军 肖国华 黄继军 尤建国 | 2017 | 工程塑料应用2017，45，1： | 29 |
| 2 | P20塑料模具钢的回火工艺显示文摘采用扫描电镜、洛氏硬度计对P20塑料模具钢进行淬火及回火后的显微组织观察及硬度测试,研究其在不同回火处理工艺下的硬度及显微组织变化规律,同时利用回火参数P研究了P20塑料模具钢的回火工艺。结果表明,在350~450℃,随回火温度的增加,硬度变化不大;在450~650℃回火,试样的硬度发生明显下降趋势;随回火保温时间的延长,在350~450℃,硬度降低趋势较小;在500~650℃回火,在最初的8 h内,硬度迅速降低,继续延长保温时间,硬度下降速率变慢;随回火温度和保温时间的延长,碳化物析出量越来越多,并逐渐球化聚集长大,马氏体板条边界逐渐模糊,有些板条被早期形成的碳化物钉扎,致使部分板条马氏体粗化,有些板条合并变宽,导致其硬度降低。结合本文试验数据及回火参数P,可确定试验P20钢的最佳回火工艺为600℃×1 h。 | 郭海滨 左秀荣 张新理 王翼鹏 李金玲 | 2016 | 金属热处理2016，41，4： | 8 |
| 3 | 预硬型718塑料模具钢大模块的组织性能显示文摘采用洛氏硬度计、拉伸、冲击以及OM、SEM和TEM等方法,对截面尺寸为695 mm×1360 mm的预硬型大截面718塑料模具钢的组织和力学性能进行研究。结果表明:模块边部组织是回火索氏体组织,1/4处是回火贝氏体和少量上贝氏体的混合组织,在心部发现有细片层状珠光体;试验钢截面硬度比较均匀,头部最大截面硬度差为2.9 HRC,尾部最大截面硬度差为2.3HRC;边部的冲击韧性最高,1/4处由于组织偏析致使冲击韧性值出现较大波动,心部的珠光体组织使冲击韧性急剧恶化。讨论了大模块预硬化塑料模具钢不同组织类型的形成原因及其对力学性能的影响。 | 李知伦 马党参 迟宏宵 项金钟 周健 | 2013 | 材料热处理学报2013，34，S2： | 8 |
| 4 | 大型预硬化718塑料模具钢不同区域的抛光性能显示文摘用光学显微镜和扫描电镜对截面尺寸为1 360mm×715mm的大型预硬化718塑料模具钢块不同区域的显微组织进行了分析,用原子力显微镜对不同显微组织的表面形貌进行了观察,分析了珠光体/回火贝氏体混合组织区域的抛光去除机制。结果表明:模具钢边部为均匀的回火索氏体组织,边部和心部的中间部位存在带状偏析,组织为回火贝氏体、珠光体以及偏析处形成的索氏体+粒状碳化物,心部为珠光体组织;回火索氏体组织细小,回火碳化物分布均匀,具有良好的抛光性能;回火贝氏体组织由于具有粗大的贝氏体铁素体板条和粗大的不均匀分布的颗粒状碳化物,其抛光性能较差;珠光体以及偏析处形成的异常组织的抛光性能也较差,可观察到橘皮形貌;具有不同组织的表面,其组织间的屈服强度相差越大,则表面抛光性能越差。 | 李知伦 马党参 迟宏宵 项金钟 | 2015 | 机械工程材料2015，39，2： | 6 |
| 5 | 石油化工管线钢的热处理与耐蚀性能研究显示文摘采用X射线衍射分析仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等分析方法,对三元复合驱采油30Cr13管线钢回火过程中的组织转变和析出相演变进行了分析,并利用动电位极化方法研究了不同回火温度下30Cr13管线钢的耐腐蚀性能。结果表明:300℃和500℃回火管线钢基体组织都为回火马氏体,但是后者的马氏体内部有一定含量的孪晶结构。650℃回火管线钢基体组织为块状铁素体;300℃回火管线钢中的析出物为M3C型碳化物,其Cr含量与基体相当,而500℃和650℃回火管线钢中的析出物为M(23)C6碳化物,都为富Cr型碳化物;回火温度为500℃的管线钢出现了"失钝"现象,造成其耐腐蚀性能明显低于回火温度为300℃和650℃的管线钢,650℃回火条件下淬火温度的提高并不能显著改善管线钢的耐点蚀性能。 | 董月芬 印重 王尊策 | 2018 | 热加工工艺2018，47，2： | 3 |
| 6 | 大截面预硬型718MOD塑料模具钢的组织与力学性能显示文摘通过洛氏硬度计、冲击及拉伸等方法对截面尺寸为510 mm×1 320 mm的大型预硬态718MOD塑料模具钢模块进行了力学性能检测,测定了该钢的CCT曲线,并对模块不同部位进行了成分分析与显微组织观察。结果表明:718MOD钢合理的成分设计使其临界冷速小于0.015℃/s,且模块成分均匀;模块边部组织是回火索氏体,1/8与1/4处是回火马氏体+回火贝氏体,心部为回火贝氏体,中部最大截面硬度差为3.8 HRC;模块力学性能优良,边部的强韧性最好,心部组织中的粗大碳化物与宽大铁素体片条导致其韧性降低。 | 肖鹏 张铮 李娜 吴晓春 | 2014 | 上海金属2014，36，5： | 2 |
| 7 | 钼含量对3Cr2MnNiMoV钢奥氏体连续冷却转变行为的影响显示文摘采用FORMASTOR-FII型相变仪测不同钼含量3Cr2MnNiMoV钢的临界相变点和热膨胀曲线,结合显微组织和硬度结果,绘制奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,研究了钼含量对该钢奥氏体连续冷却转变行为的影响。结果表明:在0.03~16.2℃·s^(-1)冷却速率范围内,试验钢的CCT曲线都可以划分为中温转变区和低温转变区,相变产物分别为贝氏体和马氏体,均未发现珠光体;随着钼含量的增加,试验钢马氏体转变的临界冷却速率降低,CCT曲线右移,淬透性提高;随着冷却速率的增加,试验钢的显微硬度先快速增加后缓慢增加,当冷却速率大于0.14℃·s^(-1)时,在相同的冷却速率下,含有较多钼元素的试验钢具有更高的硬度。 | 高华耀 迟宏宵 金青林 冯淑玲 周健 马党参 | 2018 | 机械工程材料2018，42，3： | 2 |
| 8 | 两种变强度热冲压软区模具钢的适用性研究显示文摘在B柱变强度热冲压工艺中,其上部需要较高的强度以支撑车顶,其下部需要较高的韧性以吸收侧撞冲击功。当前,主要通过控制热冲压软区模具温度达到变强度要求,经模拟确认应将软区模具保温在500℃以上,以实现B柱变强度热冲压工艺。将新研发的SDCM钢和H55钢作为试验钢,研究两者在500℃和580℃下的抗回火稳定性以及500℃和600℃下的高温摩擦磨损性能。研究表明,两者均可在500℃下长期工作,然而,SDCM钢在580℃下的高温热稳定性能较好,在600℃下的高温摩擦磨损性能较好,因而认为SDCM钢更符合变强度热冲压软区模具钢的使用要求。 | 张丹荣 罗爱辉 朱灯宏 | 2019 | 模具技术2019，，3： | 0 |
| 9 | 回火加热速率对3Cr2MnNiMo钢组织及性能的影响显示文摘研究了快速加热回火(300℃/s)对3Cr2MnNiMo钢碳化物形态分布和力学性能的影响,结果表明:与低速加热回火(1℃/s)对比,快速加热回火有利于获得细小、弥散分布的碳化物。提高回火加热速率,延迟了位错的回复,这种延迟作用增加了碳化物形核位置,提高碳化物的形核速率和弥散程度,随着回火保温时间的延长会弱化加热速率的影响。当回火温度为660℃、保温时间为1 s时,加热速率从1℃/s提升至300℃/s,试样硬度提升53.3 HV;回火时间延长至1 800 s、300℃/s加热速率下的试样硬度比1℃/s加热速率下的试样硬度值高9.4 HV。 | 任津毅 李长生 韩亚辉 贺帅 金鑫 王煜 | 2019 | 模具工业2019，45，12： | 0 |
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