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| 1 | 热处理工艺对30MnSi PC钢棒力学性能的影响显示文摘针对30MnSi预应力混凝土用钢棒(简称PC钢棒)在实际生产中抗延迟断裂性能差、力学性能不稳、屈强比高等问题,从生产PC钢棒的技术关键热处理制度入手,通过调质处理得到回火屈(索)氏体组织,分别绘出了淬火温度、回火温度与抗拉强度、伸长率、屈强比的关系曲线。系统地研究了热处理工艺参数对钢棒的组织及强韧性的影响规律并进行了理论分析。摸索出了生产30MnSi PC钢棒的合理工艺制度:当加热时间一定时,淬火温度920-960℃,回火温度控制在390-430℃时,能获得较好的综合力学性能。 | 肖桂枝 邸洪双 贾学军 | 2007 | 钢铁2007，42，4： | 22 |
| 2 | 25Cr5MoA钢的热处理工艺显示文摘为满足柴油机柱塞套用材料的要求,研制了一种新型渗氮钢25Cr5MoA,并研究了热处理工艺对该钢力学性能的影响。结果表明,25Cr5MoA钢的最佳热处理工艺为930℃×30m in淬火、油冷,随后600℃×120m in回火。经该工艺处理后钢组织为回火索氏体,其组织均匀细小,具有良好的综合力学性能,可满足柴油机柱塞套高强韧性的要求。 | 张兰 陈波 任学平 | 2005 | 金属热处理2005，30，11： | 9 |
| 3 | 低合金超高强度钢的微观组织与强化机理显示文摘使用光学显微镜、SEM、TEM、XRD观察G50钢淬火和低温回火后的微观组织形貌,结合低温回火前后G50钢的屈服强度和冲击韧性等力学性能的变化,分析其强韧化机理。结果表明,淬火态G50钢微观组织主要为细小的板条状马氏体,使用TEM可以观测到有残留奥氏体薄膜在马氏体板条之间,残留奥氏体量很低。G50钢的超高强度来自马氏体相变和晶粒的细化,低温回火处理后G50钢的微观组织是细小的板条状回火马氏体,在保持强度的同时提高了冲击韧性。 | 石伟 狄桓宇 林晓晖 张欣 | 2015 | 金属热处理2015，40，1： | 7 |
| 4 | 热处理工艺对S890高强度无缝钢管组织与性能的影响显示文摘起重机臂架是履带式起重机的关键部件,具有高强度、高塑性、良好的韧性和焊接性能,目前我国起重机臂架用高强度钢管主要依赖进口。以S890热轧无缝钢管为研究对象,分析加热温度对原始奥氏体晶粒尺寸和淬火硬度的影响,以及回火温度对组织和硬度的影响,最后确定调质工艺为:加热温度(930±20)℃,回火温度(620±10)℃。调质处理后材料的性能满足使用要求,并且具有大的屈强比,高的横纵比。 | 张海峰 张恒华 吴晓春 许珞萍 | 2014 | 上海金属2014，36，4： | 7 |
| 5 | 热处理工艺对低合金耐磨钢组织和性能的影响显示文摘利用热膨胀仪测量试验钢Ac1、Ac3等相变温度,借助显微分析方法和力学性能测试方法研究热处理工艺对试验钢组织和性能的影响.结果表明:当910℃/25 min油淬+200℃/h回火处理后得到的组织为回火马氏体+残余奥氏体,试验钢洛氏硬度值为HRC 52,冲击韧度aKU值为45 J.cm-2,综合力学性能良好. | 常翔鸣 高占勇 赵喜伟 王虎明 | 2013 | 内蒙古科技大学学报2013，32，2： | 5 |
| 6 | 常用钢的淬火回火热处理数据库系统设计显示文摘采用Microsoft Access 2003,配合VBA编程,建立了常用钢的淬火回火热处理数据库系统。通过该系统,可查询到常用钢的化学成分、力学性能、临界温度、淬火临界直径、过冷奥氏体转变曲线及淬火回火工艺规范。该系统还具有根据硬度、屈服强度等力学性能指标进行选材和数据扩充、修改等功能。 | 何高 程晓敏 何小于 | 2009 | 热处理技术与装备2009，30，1： | 4 |
| 7 | 低合金钢焊接缺陷的防止措施显示文摘针对高强低合金钢由于含有较多的合金元素,成分和氢含量控制困难,焊接时容易出现各种焊接缺陷等问题,重点论述了防止冷裂纹、热裂纹出现的具体措施。 | 王彦华 | 2013 | 铸造技术2013，34，7： | 3 |
| 8 | S890高强度无缝钢管在液压支架立柱中的应用研究显示文摘结合S890高强度无缝钢管在液压支架立柱中的应用,对S890高强度无缝钢管材料成分、热处理工艺、焊接工艺等进行研究分析。使用JMatPro仿真软件计算分析材料的过冷奥氏体转变过程,确定了材料淬火温度,并采用试验分析的方法,分析不同回火温度对组织和机械性能的影响,确定了最佳回火温度。同时,对S890的焊接性及冷裂纹敏感性进行分析,采用窄间隙焊接工艺,进行了焊接工艺试验,确定了焊接工艺。 | 孙建明 | 2021 | 矿山机械2021，49，7： | 2 |
| 9 | HFW钢管中频处理后直度超标的改进措施显示文摘为了提高HFW钢管品质,高频焊接后需要对焊缝进行中频常化处理。针对中频处理后易造成焊管弯曲的现象,采用两台600 k W中频感应加热装置进行了在线焊缝模拟热处理,并对模拟结果进行了分析。分析表明,主要原因为中频温度和焊接速度等相关因素控制不好,焊缝温度高于管体温度,焊缝温度越高弯曲度越大。同时根据现场生产工艺提出了改进措施,即在空冷段增加冷却装置,以此来控制焊管进入水冷箱的温度,防止焊管弯曲度超标,收到了良好的效果。 | 陈燕军 杨宴宾 张世格 | 2015 | 焊管2015，38，6： | 1 |
| 10 | 25Cr5MoVTiNbB钢热处理工艺设计及分析显示文摘研究了25Cr5MoVTiNbB钢热处理工艺参数的确定方法,并与实际测得的参数值比较,得出计算值与实际值近似的结论,这种设计方法可为该钢热处理工艺提供重要的依据。然后通过实验分析了该钢在热处理过程中,回火温度、回火保温时间、淬火温度和淬火保温时间等参数对其力学性能的影响。结果表明该钢在900℃×30min淬火、油冷,随后600℃×110min回火的热处理工艺下得到的组织为均匀细小的回火索氏体,从而使该钢具有很好的综合力学性能,满足高强度、高韧性、耐腐蚀、耐磨和耐疲劳的冶金设备制造和其他应用场合。 | 田秀仙 张同 | 2008 | 冶金设备2008，，3： | 1 |
| 11 | 30Cr1Mo1V高中压转子锻件的质量过程控制显示文摘本文介绍了30Cr1Mo1V转子的主要性能指标,根据产品的工艺形成过程提出了各工序的控制环节。并根据制造经历和实验数据,从机理上进行了论述验证。阐述了此类锻件在冶炼、浇注过程中的制造难点,并预测了研究方向和发展趋势。 | 魏东升 贾亮 闫善福 | 2012 | 经济技术协作信息2012，，20： | 0 |
| 12 | 大规格SWRCH35K螺帽淬火硬度不达标原因分析显示文摘采用φ26 mm SWRCH35K盘条制作壁厚8 mm的螺帽,螺帽淬火后表面和心部硬度均低于要求。通过化学成分分析、金相检验和端淬试验,确定母材的淬火性能满足螺帽的加工性能要求。给出3种方案的模拟淬火试验,确定螺帽硬度不达标影响因素有淬火温度较低、淬火介质冷却速度较低、退火中产生表面脱碳等。建议螺帽厂家将淬火温度提高至880℃,淬火介质更换为聚酯酸钠水溶液,检修退火设备并修订退火工艺以确保退火过程不脱碳,可以解决螺帽淬火后硬度不达标问题。 | 侯兴辉 熊鑫 屈小波 | 2018 | 金属制品2018，44，1： | 0 |
| 13 | 新型S690低合金高强度钢Φ219 mm×14 mm无缝管的CCT曲线和调质工艺研究显示文摘测定了S690钢管(/%:0.15C,0.25Si,1.32Mn,0.012P,0.005S,0.20Cr,0.04Al,0.08V)0.01~30℃/s冷却速率下连续冷却转变(CCT)曲线,并研究了890~970℃淬火,600~690℃回火对其组织和力学性能的影响。结果表明,S690钢管相变点Ac_3为828℃,Ac_1为753℃,Ms为395℃,临界冷却速率为13℃/s,存在铁素体、珠光体、贝氏体,马氏体4个相变区;选择910~930℃淬火,钢管的组织较细小均匀,平均晶粒尺寸13.9μm,具有较高的硬度,HRC值42.5;在615~675℃回火,钢管可得到均匀的回火索氏体组织,其综合力学性能优良。 | 潘先明 杜坤 李刚 向华钧 杨煌光 王川 | 2018 | 特殊钢2018，39，4： | 0 |
| 14 | 热处理自动化线水平淬火工艺的研究与应用显示文摘以液压支架油缸新型热处理自动化线的水平淬火工艺为研究对象,针对热处理自动化线的应用,对比分析了水平淬火工艺与传统的垂直入液的淬火工艺,对淬火冷却时材料的组织变化、残余应力、变形因素等进行研究;通过改善热处理工艺参数,优化热应力及组织应力影响,从而达到硬度均匀,避免残余应力影响,变形量受控。 | 孙建明 孙静 | 2022 | 机械工程师2022，，2： | 0 |
| 15 | 等速万向节轴承星形套的热处理工艺显示文摘等速万向节轴承星形套热处理技术性强、质量要求高 ,特别是星形套内花键的尺寸公差要求较严 ,因此 ,在正火工艺、渗碳工艺基础上 ,通过调整淬火温度和改变冷却介质的手段 ,进行以控制内花键尺寸公差为目的的淬火。附图 4幅 ,表 2个 ,参考文献 3篇。 | 刘玉兰 宋兴凡 | 2000 | 轴承2000，，8： | 0 |
| 16 | HFW焊管焊缝热处理水淬布局及空冷长度的选择显示文摘结合生产线实际,提出设计HFW焊管焊缝热处理水淬布局时,从最后一架淬火设备到水淬开始应留1.2 m的距离,选择水淬长度为11 m左右为宜。针对不同材质母材,采用500~650℃之间几种不同温度进行了回火试验,并在空气中冷却,进行冲击和拉伸试验,得出材料的抗拉强度和屈服强度随回火温度的上升略有下降,而冲击吸收功随回火温度的上升而增大,并得出几种常见材质的最佳回火温度。根据经验公式及生产线实际,确定了空冷段长度应为最高焊速值的1.5~2倍。 | 魏志涛 王燕 马骏 | 2011 | 焊管2011，34，6： | 0 |
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