|
|
|
题名
|
作者
|
年代
|
出处
|
被引量
|
| 1 | 1000kV特高压固定串联补偿装置关键元件工作条件研究显示文摘基于长治—南阳—荆门特高压交流试验示范工程扩建工程,利用电磁暂态程序(EMTP),研究了区外和区内故障时,1 000 kV特高压串补关键元件工作条件。研究首次提出:采用金属氧化物限压器(metal oxide varistor,MOV)-并联间隙组合作为特高压串补的过电压保护措施;区外故障时仅由MOV限制电容器的过电压,间隙不动作;区内故障时,火花间隙及旁路开关可以动作,从而将电容器和MOV旁路;特高压串补过电压保护水平为2.3 pu;长南I线和南荆I线串补MOV的最大能耗水平分别为57 MJ/相和45 MJ/相;采用'电抗器+MOV串电阻'型阻尼回路作为串补电容器的放电阻尼装置,电容器放电回路的自振频率约为300 Hz;短路期间,特高压串补火花间隙和旁路开关最大放电电流为153 kA。 | 张媛媛 班连庚 项祖涛 林集明 郑彬 张艳萍 韩彬 韩亚楠 | 2013 | 电网技术2013，37，8： | 29 |
| 2 | 适应于酒泉风电送出的750kV线路纵联保护原理研究显示文摘针对酒泉大规模风电基地送出750 kV输电线路,提出了一种适用于带串补和可控电抗器输电线路的故障分量综合阻抗纵联保护新原理。通过计算线路故障分量差动电压与差动电流的比值得到综合阻抗,外部故障时,综合阻抗反映线路的并联容抗,模值很大;内部故障时,综合阻抗反映系统阻抗,模值很小,并分析指出补偿相间电容后再分相计算综合阻抗判据,可以增强健全相保护的可靠性。新原理容易整定,本身具有选相能力,不受负荷波动、电容电流的影响,不受串补电容以及可控电抗器的影响,耐受过渡电阻能力强。利用ATP以酒泉风电基地750 kV送出系统为原型进行仿真实验,结果表明该原理可靠灵敏,适应于大规模风电送出工程的需要。 | 何世恩 索南加乐 杨铖 谈树峰 焦在滨 夏经德 王莉 | 2010 | 电力系统保护与控制2010，38，16： | 20 |
| 3 | 特高压串补线路沿线电压分布及串补布置方案研究显示文摘提出一种基于传输线理论的特高压串补输电线路电压分布的快速算法。首先,将线路的传输参数矩阵转化为两端口节点导纳矩阵,得到Π型等值模型集总参数。然后将其填入潮流计算软件,对目标电网进行潮流计算。再将计算的结果作为末端边界条件,用传输参数矩阵就可快速得出线路上的电压分布。该算法可精确计算特高压串补线路的沿线电压分布情况,而且还可以计及线路两侧的无功补偿能力,工程适用性很强。最后,还从理论上研究特高压串补的集中/分散布置方案以及串补和高压电抗的相对布置位置,指出高压电抗位于母线侧且串补分散布置的方案比高压电抗位于线路侧且串补集中布置的方案更有利于抑制工频稳态过电压,为特高压输电工程规划给出了指导性建议。 | 秦晓辉 申洪 周勤勇 郭强 郑彬 项祖涛 班连庚 张琳 刘楠 | 2011 | 中国电机工程学报2011，31，25： | 20 |
| 4 | 华东500kV电网串联谐振型故障电流限制器的保护配置显示文摘采用串联谐振型故障电流限制器(fault current limiter,FCL)是解决超高压电网短路电流超标问题的一种新技术手段。文章介绍了华东500kV电网FCL示范工程的选址和主要参数设计等基本情况,阐述了基于晶闸管保护串联电容器(TPSC)技术的FCL的基本原理和主体结构,以及FCL控制保护样机的系统结构和主要功能,详细描述了样机所采用的各类保护配置,并分析了FCL对系统继电保护的影响。对保护配置中最具代表性的线路过电流瞬时保护和金属氧化物限压器(MOV)过电流保护试验数据进行了分析,验证了FCL控制保护样机保护配置的合理性和实用性。 | 喻劲松 荆平 戴朝波 赵勇 粘中元 | 2009 | 电网技术2009，33，18： | 19 |
| 5 | 保护控制装置继电器回路抗干扰分析显示文摘电力系统保护控制装置中继电器线圈回路通常使用24 V电源供电,而CPU系统工作电源通常由5 V电源总线直接或间接供电,这导致装置开关电源设计复杂,需要进一步减少开关电源输出路数,简化电源设计,提高电源可靠性。为此提出取消开关电源中用于继电器回路的24 V电源输出,统一使用5 V电源,并用5 V线圈的继电器取代24 V线圈的继电器。分析了多个继电器同时动作对5 V电源系统的影响,试验证明其对整个5 V电源及CPU系统产生的影响很小,不会对系统正常运行产生影响。分析了在瞬变和浪涌干扰下,使用24 V线圈继电器时接点抖动的原因,以及使用5 V和24 V继电器时光耦短暂导通的原因。给出了抗干扰电容的放置位置、取值容量等电路改进措施。得出结论:在电力系统保护控制装置中使用5 V继电器和统一的5 V电源是可行的。 | 余华武 史志伟 | 2012 | 电网技术2012，36，5： | 14 |
| 6 | 500kV固定串补人工单相接地故障试验现场实测结果分析与仿真计算显示文摘阐述了华东电网某500kV固定串补装置改造工程系统调试过程中人工单相接地故障试验的现场实测结果,利用电磁暂态计算程序(重组版)(EMTP-RV)再现了单相接地试验过程,分析并确认串补装置存在旁路间隙放电电压低于正常值的缺陷,预测了间隙正常动作时线路不同地点发生单相接地故障串补装置的运行工况,对消除串补装置中存在的隐患提出了相关建议。 | 蒋卫平 李新年 吕鹏飞 项祖涛 舒适 | 2009 | 电网技术2009，33，1： | 10 |
| 7 | 多串补线路保护动作性能分析显示文摘从理论上分析了多串补线路故障后的电气量特征,随着故障点的变化,线路多处会发生电流反相和电压反相,故障后电气量中存在多个低频暂态分量。研究了线路保护(电流差动保护和距离保护)的动作性能,提出了串补线路保护配置方案,并给出2点改进建议:一是采用保持记忆电压作为距离保护的极化电压,防止电压反相造成距离保护误动作;二是通过比较故障电流和记忆电压的相位来识别电流反相,当故障后电流相位超前记忆电压,判断为电流反相,闭锁电流差动保护。利用RTDS系统搭建了1 000 kV输电线路模型并进行了仿真验证,仿真结果与理论分析一致。 | 王兴国 杜丁香 周春霞 余越 | 2012 | 电网技术2012，36，5： | 9 |
| 8 | 220kV碧成可控串补装置运行分析显示文摘我国第一套国产可控串联补偿装置——甘肃碧成220kV可控串补在国际上首次实现了固定串补和可控串补混合复用方式,基本串补度达到了50%。统计该装置投运5年来的实际传送电功率与电量数据表明,装置产生了显著的经济效益。故障数据表明,5.2次/a的故障率对于首套装置还需进一步改进;介绍该装置的实际运行维护情况,证明国产固定串补和可控串补装置总体上达到了推广应用要求。 | 彭夕岚 | 2010 | 电网技术2010，34，11： | 7 |
| 9 | 基于Hamilton能量函数含TCSC的电力系统非线性控制显示文摘采用Hamilton能量函数理论设计非线性控制器的方法,设计了晶闸管控制的可控串联补偿电容器非线性控制器,并以单机无穷大系统为例进行了仿真试验。仿真结果表明,所提出的控制方法可以提高系统的暂态稳定性,并能较好地适应系统运行方式的变化。 | 张靠社 张增强 杨宝杰 | 2009 | 陕西电力2009，37，3： | 7 |
| 10 | 带可控串补和可调电抗器输电线路纵联保护新原理显示文摘提出了一种适用于带可控串补和可调电抗器输电线路的故障分量综合阻抗纵联线路保护新原理.利用故障时线路两端故障分量电压相量和与故障分量电流相量和的比值,来判断线路上是否发生了故障.在外部故障时,该比值反映输电线路上的容抗,其模值较大,内部故障时,该比值反映系统电源阻抗和线路阻抗,其模值相对较小,据此可以区分线路上的内部和外部故障.新原理易整定,本身具有选相能力,不受电容电流的影响,不受可控串补电容以及可调电抗器的影响,耐受过渡电阻能力强.利用中国电力科学研究院西北750 kV系统动模系统参数验证了原理的有效性. | 索南加乐 何世恩 粟小华 张健康 李怀强 李瑞生 | 2008 | 西安交通大学学报2008，42，10： | 6 |
| 11 | 用于串补的激光触发与电脉冲触发火花间隙对比实验研究显示文摘目前串补电容常采用电脉冲触发火花间隙作为其快速旁路保护,实现这种触发方式的难点在于确保整个触发装置与高压端的电气隔离。为解决此问题,研制了一种激光触发火花间隙,对其进行了自击穿和触发击穿测试,通过实验比较了相同形状尺寸的激光触发火花间隙与电脉冲触发火花间隙在不同极性、不同间隙距离下的触发击穿电压,并对2种火花间隙的放电机理进行了初步分析。实验结果表明:激光触发火花间隙的最小可靠触发击穿电压在自击穿电压的26%-48%之间;电脉冲触发火花间隙的最小可靠触发击穿电压在自击穿电压的43%-64%之间;两种火花间隙正极性下的最小可靠触发击穿电压均低于负极性下的最小可靠击穿电压。 | 孙为民 曾嵘 盛新富 | 2015 | 高电压技术2015，41，2： | 5 |
| 12 | 设备故障对同一变电站多套串补过电压保护装置参数的影响显示文摘在进行串补过电压保护设备参数设计时,一般只考虑不同的系统运行工况、不同的故障类型及故障时刻等系统因素,而很少考虑串补设备故障的影响,但在实际运行中串补设备故障的工况是存在的,而且对串补设备参数有直接影响。本文以南方电网百色串补站3套串补装置为例,利用最新电网数据及3套串补的设备参数和过电压保护配置,建立串补设备检修、保护误动及拒动等特殊工况模型,研究了在串补间隙误触发、拒触发、串补检修退出3种设备故障工况下,同一变电站多套串补之间参数的相互影响,并进行仿真分析。研究表明在进行串补主设备参数设计时,应适当考虑一套串补设备故障对其他串补过电压保护装置参数的影响。 | 唐金昆 李欣 汪扬 许海 刘慧文 | 2014 | 现代电力2014，31，5： | 4 |
| 13 | 500kV串联补偿装置自触发及主间隙放电分散性研究显示文摘500kV串联补偿装置火花间隙因干扰因素影响在低于整定值时会发生自触发,引起串补旁路。文中采用ANSYS软件建立了串联补偿装置主间隙三维空间模型,计算分析了不同间距下主间隙空间电场及场强分布,搭建了主间隙工频放电特性模拟试验平台,开展了主间隙的放电分散性试验。仿真结果表明主间隙电场为稍不均匀电场,不均匀度很小。试验结果表明主间隙间距在[55 mm,70 mm]之间放电分散性较小,放电间隙的放电电压平均值与整定值相当,且远大于历次自触发的放电电压最大值,放电分散性自击穿的可能性较小。 | 林敏 李杰 | 2014 | 江苏电机工程2014，33，6： | 4 |
| 14 | 基于电流互感器供电的串补平台电源研制显示文摘火花间隙的控制电路在高电位下供电问题是其研制技术的一个重要内容。阐述了基于电流互感器供电的串补平台电源的原理、控制策略,其特点可以满足火花间隙的触发控制电路供电要求。研究了线路轻载和线路故障2种工况对平台电源的影响,并提出设计方法,进行了相关试验验证。试验结果证明:在稳态条件下,线路电流在5%~120%范围内,该电源能够很好为负载电路提供2W左右的能量,并且满足输出端电压波动不超过±5%要求。同时在线路短路暂态过程中,该电源仍能够可靠正常工作。 | 李志远 李国富 陈没 刘之方 李永亮 余辉 李嵩岩 | 2012 | 电网技术2012，36，12： | 4 |
| 15 | 可控串联补偿调压特性的分析和研究显示文摘针对长距离、重负荷线路末端电压偏低的问题,提出了串联电容补偿调压技术。可控串联补偿调压技术(TCSC)由于其可连续调节串补容抗,实现对负荷侧电压的连续调节特征,正逐步取代固定串联补偿技术,成为主要的串补调压技术。本文分析了可控串联补偿调压的原理和相关参量的计算,重点对TCSC调压系统的调压性能进行分析,研究负荷负载率、负荷功率因数和晶闸管触发角对TCSC系统调压性能的影响,为TCSC调压技术的应用提供理论依据。 | 高飞翎 周子旺 常鹏 宋福根 | 2019 | 电气开关2019，57，6： | 3 |
| 16 | 带串联补偿的输电线路纵联阻抗性能分析显示文摘在系统分析基于串联补偿电容器下输电线路纵联阻抗性能特点和阻值特征的基础上,特别在详细分析串联补偿电容器及其附属的金属氧化物变阻器(MOV)、放电间隙等不同的运行方式在纵联阻抗产生影响的前提下,确立了纵联保护的甄别方法.由于在串联补偿下输电线路分布电容和系统运行方式共同影响纵联阻抗的阻值,因此通过分析和计算才能确定是否需要补偿.一旦纵联阻抗幅值小于设定数值时,就可确定发生区内故障,保护将正确动作;否则,就断定在保护区内没有发生故障,保护将稳定不动.在EMTP软件的仿真中,建立了一条1 000 kV、500 km含工频串联补偿度为45%串联补偿电容器的特高压输电线路模型,进行了在各种故障下的仿真模拟,仿真结果验证了上述纵联阻抗及其算法在串联补偿环境下具有足够的稳定性和可靠性. | 夏经德 索南加乐 罗玲 梁振锋 张健康 何世恩 | 2011 | 西安交通大学学报2011，45，6： | 3 |
| 17 | 简析1000kV特高压固定串补装置保护整定计算显示文摘基于长治-南阳-荆门特高压交流试验示范工程扩建工程,介绍了特高压固定串联补偿装置保护配置情况,分析和探讨了固定串联补偿装置保护整定计算原则,最后通过介绍系统调试过程中人工单相接地故障试验的现场实测结果,验证了整定计算原则的正确性。 | 李东敏 张鹏 解涛 贺彦龙 | 2015 | 电力电容器与无功补偿2015，36，5： | 3 |
| 18 | 谐振型限流器限流电抗快速接入控制策略显示文摘串联谐振型限流器是应用在500kV超高压电网的实用化限流器。谐振电容器快速旁路是实现限流器的关键技术。限流电抗快速接入控制策略主要研究快速旁路器件动作时序配合和快速保护判据。快速旁路电路采用多种旁路器件。在极短的时间内,动作时序要协调各个器件的配合,保证旁路电路快速性和可靠性。依据限流器基本控制策略,设计旁路器件动作时序,对动作时序中的判据处理、器件换流等过程作了详细分析。以华东电网限流器工程为研究背景,确定了阈值指标,该方案能保证限流器在出口短路故障发生后5ms内动作。 | 王华昕 赵永熹 | 2011 | 华东电力2011，39，9： | 2 |
| 19 | 不同运行方式下串补保护装置工作状况的研究显示文摘采用ATP-EMTP仿真软件建立串补模型、系统模型,模拟几种典型运行方式下串补保护装置的工作状态。通过分析仿真波形,得出结论,给出典型运行方式下,串补保护装置工作状况的规律。仿真计算过程及结论对实际运行的电力系统中的串补保护装置的动作情况的分析具有一定的借鉴意义。 | 邵庆华 王坤 王莉 邵昱 邵奇 | 2011 | 陕西电力2011，39，11： | 2 |
| 20 | 特高压多串补系统不同故障类型下电压特性分析显示文摘通过理论分析得到特高压多串补系统在不同故障类型及不同位置发生故障下的电压反向条件。针对我国'晋东南—南阳—荆门'特高压实际工程,建立含多端串补模型,推导出不同位置下的不同类型短路故障,尤其是单相接地故障时的解析表达式;然后,系统分析正向故障和反向故障时的电压特性,得出在多串补线路中,故障点位于线路不同位置将造成母线侧PT和线路侧PT相继发生电压反向,为分析特高压系统继电保护动作行为提供了依据;最后,文章利用PSCAD搭建特高压输电线路模型并进行仿真验证,仿真结果与理论分析一致。 | 郑涛 曾垂辉 毕天姝 杜丁香 高超 | 2016 | 智能电网2016，4，4： | 1 |
您所在的机构暂未开通此部分的功能，请联系管理员