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| 1 | 基于涡粘性模型的翼型湍流流场熵产率计算显示文摘利用有限体积法实现了基于非正交同位网格的SIMPLE算法。基于熵分析方法,采用涡粘性模型求解湍流熵产方程,系统研究了湍流模型对二维翼型绕流流场熵产率的影响。通过计算NACA0012翼型在来流雷诺数为2.88×106时,0°攻角~16.5°攻角范围内的翼型表面压力系数分布和升阻力特性,验证了算法及程序的正确性。结果表明,选择不同湍流模型时,翼型流场熵产的计算结果存在差异,湍流耗散是引起流场熵产的主要原因;翼型流场的熵产主要发生在翼型前缘区、壁面边界层和翼型尾流区域,流场熵产率与翼型阻力系数线性相关;当产生分离涡时,粘性耗散引起的熵产下降。 | 王威 王军 李佳峻 梁钟 | 2018 | 计算力学学报2018，35，3： | 5 |
| 2 | 导叶安装角对两级动叶可调轴流风机性能及静力结构的影响显示文摘为研究导叶安装角对两级动叶可调轴流风机性能及静力结构的影响,采用Fluent软件对第一级导叶安装角改变前后两级动叶可调轴流风机进行了三维数值模拟,分析了导叶安装角对风机气动性能、内流特征和静力结构影响。结果表明:导叶安装角负向偏转时的全压优于原风机,且同一流量下,增大安装角可提高风机全压,安装角正向偏转与之相反;安装角负向偏转后的风机效率均略微低于原风机,而正向偏转后在小流量侧其效率高于原风机,在大流量侧其效率低于原风机,且随流量增加效率下降愈明显。导叶安装角负向偏转后动叶表面总压分布发生明显改变,做功能力显著增强,第二级动叶区和导叶区熵产率有所增加;其第二级动叶等效应力及总变形分布基本不变,但应力和总变形最大值有所增加,固有频率有所降低。 | 刘宏凯 叶学民 范福伟 李春曦 | 2019 | 华北电力大学学报(自然科学版)2019，46，4： | 3 |
| 3 | 双吸泵作液力透平时叶轮内部能量损失机理分析显示文摘叶轮是双吸泵作液力透平的核心部件,其性能决定着液力透平的能量回收能力。为研究液力透平叶轮内部能量损失机理,该研究基于熵产理论和数值模拟,采用剪切应力传输(Shear-Stress Transport,SST) k-ω湍流模型,分析了不同流量下液力透平各过流部件的能量损失规律。结果表明:叶轮流道内部不稳定流动造成的能量损失和近壁区的内摩擦效应引起的能量损失是整机水力损失产生的主要组成部分;叶轮内部的流动分离、漩涡、动静干涉、强曲率流动以及尾水室内部的死水区对叶轮内部流动状态的反作用等会对能量损失产生较大影响,且平均损失占比高达41%;叶轮近壁区的能量损失主要由叶片和前后盖板与流体间的相互作用导致。研究结果可为双吸液力透平的水力优化设计提供参考。 | 苗森春 罗文 王晓晖 杨军虎 | 2022 | 农业工程学报2022，38，22： | 3 |
| 4 | 不同偏流角下潮流能水轮机水动力特性与熵产率分析显示文摘采用CFD与熵产理论相结合的手段,分析了不同偏流角对潮流能水轮机水动力特性的影响,发现偏流使无导管水轮机和导管水轮机输出功率及轴向推力均不同程度地降低,偏流20°时,两者功率最大下降率分别达到30.6%、16.8%,转子轴向推力最大下降率分别达到30.2%、19.8%。由于导管的聚流效应,不同偏流角下导管水轮机相比无导管水轮机仍保持较高的输出功率。在处于低叶尖速比时,直接耗散熵产损失对水轮机能量获取影响较大,此范围内总熵产损失较低;在高叶尖速比时,湍流耗散损失对水轮机能量获取影响较大,此范围内总熵产率随叶尖速比的增加而快速上升,导致水轮机输出率随叶尖速比的增加而不断下降。 | 虎周平 王文全 | 2022 | 水电能源科学2022，40，2： | 1 |
| 5 | S型流道冷板的流体域熵产分析及流道优化显示文摘粘性流体在流动和传热过程中,由于粘性耗散和热传导的存在造成能量损失。为分析流体流动和传热过程的能量损失并得到冷板的最优流道形式,本文以某电子器件用S型流道液冷冷板为分析对象,通过数值模拟,得到S型流道液冷冷板的流体域熵产率随工质流量的变化规律,对流体域充分发展的直段和弯段内熵产率大小进行了比较,并在固定流量下,分析了熵产率大小沿工质流动方向上的变化情况。提出冷板流道优化方案,并从换热表现、压头损失和总能量损失三方面对不同流道形式的冷板进行了综合评价和比较,得到了冷板流道的最优形式,为工程实际提供参考。 | 刘福东 谭建宇 | 2014 | 节能技术2014，32，5： | 0 |
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