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| 1 | 发动机短舱内外流场与结构温度场耦合计算显示文摘采用CFX软件,利用SST k-ω湍流模型,同时引入了辐射模型考虑热辐射的影响。采用CFX的共轭传热方法,在流体域求解N-S方程,固体域求解热传导方程,然后在流固耦合交界处交换数据,实现了流场与结构温度场的耦合数值分析。为了验证此方法的正确性,对文献中轴对称喷管进行了数值模拟,所得喷管壁温与试验数据吻合良好;另外进行了高超声速钝体流场与结构温度场的耦合计算,计算所得激波位置与试验结果一致,固壁非定常温度场分布与文献结果吻合。在此基础上,进行了航空发动机短舱内外流场与结构温度场耦合的数值研究,并得出了几个短舱外表面蒙皮冷却的可行性措施,为飞行器红外隐身设计提供参考。 | 张元辉 王强 | 2009 | 飞机设计2009，29，1： | 12 |
| 2 | 某型发动机短舱流动与换热的计算研究显示文摘某型发动机安装在直升机上,在进行地面悬停飞行试验中,发动机短舱后部温度超过限定值,为此,建立了该型发动机短舱流动和换热的计算模型,数值计算了发动机地面最大功率状态下短舱内部的流动和换热,结果表明,该状态下,短舱后部监测点温度超限。通过分析,提出两种短舱结构改进方案,计算后发现,短舱内部的流动和换热效果有了一定程度的改善,监测点温度低于规范要求的温度限定值,冷却效果很明显。提出的改进方案对工程实际具有一定的指导价值。 | 马明明 刘振侠 | 2008 | 机械设计与制造2008，，6： | 7 |
| 3 | 直升机附件舱温度场的数值模拟显示文摘为考查某型直升机附件舱的热控制能力,采用有限元软件分析了其在强制冷却和自然冷却情况下的温度场分布.应用非结构化网格和有限体积法进行计算区域和控制方程的离散,采用标准k-ε模型封闭湍流控制方程.针对3种冷却系统设计方案,分析了不同冷却气流进口尺寸、相对位置以及不同附件散热量对附件舱温度分布的影响,计算了自然冷却情况下附件舱密闭时的温度场.计算和试验结果均表明,所采用的冷却方案可以满足附件舱冷却的需要. | 谢永奇 余建祖 王先炜 李德强 | 2008 | 航空动力学报2008，23，4： | 6 |
| 4 | 基于旋翼下洗流场的直升机动力舱通风冷却系统仿真显示文摘本文对直升机悬停状态下下洗流场影响区域、动力舱以及发动机排气引射器进行了联合建模,采用结构化网格对计算域进行离散,采用有限体积法求解雷诺平均Navier-Stokes方程,通过数值仿真考察不同湍流模型、发动机散热、以及动力舱进口尺寸对排气引射器引射系数以及动力舱通风冷却系统内部流场的影响。结果表明,引射系数对湍流模型依赖性较小;发动机散热将导致引射气流量、引射系数减小,而且随着冷却气流进口面积的增大,这种影响将增大;增大冷却气流进口尺寸,冷却气流量增大,引射系数增大,但进口尺寸增大到一定值后,其效果已不明显。 | 袁建新 余建祖 王先炜 谢永奇 | 2009 | 直升机技术2009，，1： | 4 |
| 5 | 直升机发动机舱通风、遮挡和隔热对红外辐射特性的影响显示文摘为了降低直升机发动机舱蒙皮的温度,减弱直升机红外辐射能量,采用数值仿真的方法研究其处于悬停状态、考虑了旋翼下洗作用的发动机舱蒙皮温度场和直升机红外辐射特性.针对基准发动机舱结构提出了在舱内加设辐射遮挡套、增开通风百叶窗、排气管尾缘修型和蒙皮内侧敷设隔热层等改进方案,研究了上述改进方案对直升机发动机舱蒙皮温度场和红外辐射特性的影响,得到了如下结论:①在发动机舱内加设辐射遮挡套后,整机侧向探测方位角内3~5“m红外辐射强度出现了约25%的增幅,8~14bcm波段红外辐射与原始结构相当.②在发动机舱顶部增开通风百叶窗,直升机3~5肛m红外辐射低于原始结构约12%,8~14um波段红外辐射与原始结构相当.③在发动机舱顶部增开通风百叶窗的基础上,对排气管尾缘采取延伸遮挡以及在发动机舱蒙皮内侧敷设隔热层,整机3~5tLm波段红外辐射的最大值下降约70%,8~14ttm波段红外辐射的最大值下降约10%. | 潘丞雄 张靖周 单勇 王杏涛 王先炜 | 2014 | 航空动力学报2014，29，3： | 4 |
| 6 | 发动机通风冷却系统的影响因素分析显示文摘整理了风斗进入短舱的冷气流量的变化规律,对发动机通风冷却系统各影响因素进行分析,分析了发动机状态、飞行状态(高度、马赫数)对飞机短舱内温度变化的影响规律。结果表明,发动机状态是影响发动机通风冷却系统的主要因素,飞行状态对涡喷和涡扇发动机通风冷却系统的影响规律不同。 | 王玉梅 吕美茜 | 2011 | 工程与试验2011，51，2： | 3 |
| 7 | 基于流固热耦合仿真的微型空压机风冷系统显示文摘为解决微型空压机缸盖处过热问题,基于流固耦合传热理论,建立了微型空压机内部流场和温度场以及轴流式风扇的数值计算模型.数值仿真结果表明,原空压机流道设计不合理,冷却空气在机架处回流严重,影响缸盖散热.通过改变轴流式风扇的吹风方向解决了冷却空气在机架处回流的问题,通过优化出风口尺寸以及风扇参数,提高了冷却空气的流量,从而使微型空压机冷却空气流量由13.55 g/s增加至23.51 g/s,缸盖处温度由388.9 K降低至362.9 K,解决了缸盖处过热的问题. | 陈建栋 孙蓓蓓 | 2013 | 东南大学学报(自然科学版)2013，43，1： | 3 |
| 8 | 冲压进气冷却对发动机舱温度分布的影响显示文摘冲压进气冷却是目前控制战斗机发动机舱内温度分布的主要方式。利用基于模型的发动机性能分析方法,提供不同工况下发动机分段热壁边界条件,通过非结构化网格和k-ε湍流模型方法求解流动与传热控制方程,数值模拟了某型发动机舱在典型飞行状态和发动机工况下的流动特征及流场关键参数分布,并与试验结果进行了对比分析。结果表明,模拟结果与试验结果吻合良好,模拟方法能准确预测发动机舱温度场分布,为通风冷却系统和灭火系统的设计与优化提供依据。 | 马松 李堃 张志伟 王占学 | 2014 | 燃气涡轮试验与研究2014，27，5： | 3 |
| 9 | 高速飞行器发动机舱内元组件热环境研究显示文摘为满足高速飞行器发动机舱内元组件热防护及热管理的需要,就热环境问题提出了严格准确的定义;然后基于此定义与准则关系式建立了一套估算高速飞行器发动机舱内元组件热环境的传热模型。利用建立的稳态热平衡方程,通过迭代求解得到某高速飞行器发动机舱内元组件在典型飞行工况下的一维热环境。对典型飞行工况下不同参数进行了系列研究。结果表明:舱内元组件的热环境随着冷却气流流量的减少而恶化,当冷却气流质量流量从1.0 kg/s减少至0.5 kg/s时,冷却气流出口温度增加了0.185 4无量纲温度。舱内元组件自身发热量对冷却气流的温升有较大影响;且冷却气流流量越小,温升越大。当冷却气流质量流量为1.0 kg/s时,元组件自身发热量导致了0.139无量纲温升,而当冷却气流质量流量为0.5 kg/s时,元组件自身发热量导致了0.294 9无量纲温升。 | 刘友宏 常正则 | 2017 | 科学技术与工程2017，17，16： | 2 |
| 10 | 无人直升机主减舱散热性能分析显示文摘主减速器是无人直升机传动系统的重要组成部分,为防止高温影响其工作性能,针对某无人直升机主减速器,建立了主减速器舱三维模型;应用CFD(计算流体动力学)对其前飞状态下的主减速器舱流场及温度场进行了数值仿真,研究其流场和温度场分布,得到了提升主减舱散热效果的方法。结果表明:增大侧排气口能有效抑制侧排气口附近的涡流;调节风扇与主减速器的距离,将圆形导风罩改为方形导风罩加导风圈的形式及调节风扇与散热器之间的距离等方法均可以降低散热器散热的不均匀性,提高散热性能。 | 鲍和云 范永 朱如鹏 陆凤霞 靳广虎 | 2019 | 机械科学与技术2019，38，9： | 2 |
| 11 | 客机APU舱温度场的数值计算显示文摘为研究大型客机APU舱传热过程和进行结构热分析,采用数值方法计算了APU舱温度场。采用商业CFD软件Fluent,选用Realizable k-ε湍流模型和S2S热辐射模型建立了APU舱内流动和传热数值计算模型,得到了流场、温度场和热流信息。APU舱中主要传热过程是辐射传热;APU防火罩和排气管隔热罩起到了热辐射遮热罩的作用;防火罩内的APU冷却空气对于降低防火罩温度有重要作用;排气管内的引射冷却空气有效降低了壁面温度。 | 徐让书 沙朋朋 张娜娜 宗庆贺 刘涛 | 2012 | 沈阳航空航天大学学报2012，29，3： | 2 |
| 12 | 全电无人机主推进直驱永磁电动机热负荷研究显示文摘以全电无人飞机主推进直驱永磁电动机为研究对象,分析处于不同工况下主推进电动机热负荷特性.针对主推进电动机开启式结构特点,根据流体力学及传热学理论,建立强风冷却条件下流固耦合物理模型与数学模型,通过仿真计算不同热负荷、不同爬升角度时主推进电动机的温升,分析主推进电动机热负荷及温升随飞行工况的变化规律.对主推进电动机进行风洞与飞行试验.结果表明:热负荷为5500A。/(cm·mm2)时电动机最高温升为124K,与仿真值误差在2%以内,验证了理论分析正确性.无人机主推进电动机热负荷选取范围为3000~5500A2/(cm·mm2). | 张炳义 王森 冯桂宏 | 2015 | 航空动力学报2015，30，5： | 2 |
| 13 | 某电动机通风冷却系统一体化数值模拟研究显示文摘对某舰艇电动机轴头通风机及其冷却系统进行一体化建模,采用三维数值模拟方法,成功地对通风机和电动机内部风冷系统整体进行流场计算,并对数值模拟结果进行分析。研究发现:通风机处于电动机冷却系统中,通风流路结构复杂,定子形状特殊,效率较普通通风机低;通风机其主要损失区域位于轮毂前方、叶尖间隙处、及通风机后部复杂的气流通道内。电动机内部通风冷却系统/通风机一体化数值模拟为电动机通风冷却系统设计提供参考依据。 | 李民 刘波 曹志远 | 2015 | 风机技术2015，57，1： | 2 |
| 14 | 重型直升机前飞和悬停状态下主减速器舱流场与通风散热分析显示文摘建立重型直升机主减速器舱模型,应用计算流体动力学(CFD)方法,模拟直升机的前飞状态,得到直升机前飞时的出口边界参考压力;对直升机前飞及悬停状态下的流场及温度场进行仿真分析,并考虑空气分配器、发电机通风管路和液压箱通风管路的影响,比较前飞和悬停状态下主减速器舱空气流动状态和散热性能;探讨不同飞行高度和飞行速度下主减速器舱的空气流量和主减速器的散热功率。研究结果表明:在前飞状态下,直升机主减速器舱及舱体外表面温度更低,经由侧气口排出的空气大大增加,而上气口则由压力出口变为进口,涌入大量空气吹向主减速器舱;在前飞状态下,主减速器舱内空气流动速度更快,每组侧气口排出的空气量大致相等,主减速器舱周围空气流速加快,有利于主减速器的散热;随飞行高度和飞行速度增加,主减速器舱出口边界参考压力逐渐减小,主减速器舱空气流量和主减速器的散热功率逐渐增大。 | 鲍和云 侯潇男 陆凤霞 朱如鹏 | 2021 | 中南大学学报(自然科学版)2021，52，5： | 1 |
| 15 | 流动参数对发动机冷却用引射器性能的影响显示文摘为了探索引射器在航空发动机空气系统中的应用可行性,采用标准k-ω模型并求解雷诺平均Navier-Stokes方程组的数值方法,分析了流动参数对发动机冷却用引射器引射系数、压力损失系数及引射性能综合参数的影响。结果表明:膨胀比由9增大至10.1,引射系数增大了66%;膨胀比由15.2增大至20.2,引射系数降低了19%;压力损失均不断增大。临界压缩比随着膨胀比的增大而增大;压缩比小于临界压缩比时,低膨胀比较高膨胀比的引射系数大约75%、压力损失小约1%,综合引射性能好;压缩比大于临界压缩比时,高膨胀比的压力损失系数降幅更小,综合引射性能恶化幅度更大。温比由1增大至3,低膨胀比下引射性能综合参数增大了16%,高膨胀比下引射性能综合参数先减小了1%再增大了8%。 | 张镜洋 吴聪慧 成锋娜 杨森 李超 | 2021 | 航空动力学报2021，36，5： | 1 |
| 16 | 直升机动力舱灭火系统地面模拟试验技术显示文摘直升机动力舱灭火系统地面模拟试验是灭火系统设计过程中的一个重要环节。详细设计阶段,利用已有的试验数据可对动力舱灭火系统的主要参数、管路及喷口布局进行优化;在设计完成后,也需要通过地面模拟试验来验证灭火系统是否满足设计要求。因此,该文从试验目的和要求、飞行中临界气流条件的模拟、专用灭火剂(Halon1301)浓度的测量三方面阐述了直升机动力舱灭火系统地面模拟试验技术。 | 吴燕燕 孙斐 罗铁苟 闵兴明 郭芳 | 2016 | 直升机技术2016，，3： | 1 |
| 17 | 风斗进气冷却效果随飞行高度变化规律研究显示文摘针对飞机飞行高度增加时风斗进气冷却效果的变化规律这一问题。采用数值模拟和试验相结合的方法进行研究。结果发现,在发动机状态相同时,短舱内各测点温度随飞行高度的增加而增加,表明了飞行高度增加,风斗进气的冷却效果会变差。 | 王玉梅 王婕 | 2011 | 科学技术与工程2011，11，13： | 1 |
| 18 | 基于CFD的直升机中间减速器机匣内外热平衡特性显示文摘以中间减速器为研究对象,建立了其热-流耦合计算模型,运用Fluent仿真技术,设定了机匣外流场的边界条件,对中间减速器机匣内外热平衡特性进行了分析。简化了机匣内热源施加方法,分析了不同气流速度下机匣壁面的压力、对流换热系数及温度分布的影响规律。结果表明,不同气流速度下,机匣迎风面均出现压力最大值,机匣两端面与背风面处于负压状态,与外部空气流场的进出口位置有关;机匣迎风面温度较机匣背风面的低;随着气流速度的增加,机匣散热性能增强,但壁面压力也在增高。因此,选定气流速度应从机匣散热和强度两方面综合考虑。 | 潘文斌 戈文昌 王春雷 艾永生 | 2022 | 机械传动2022，46，2： | 0 |
| 19 | 平开口式通风口的进气流量数值仿真显示文摘以电子控制器冷却管道为研究对象,通过计算流体力学(CFD)仿真方法,计算飞机不同状态下冷却管道流量,并与试飞数据对比,分析误差,调整模型和边界条件,直至可接受范围。进而,运用该方法,建立大涵道比涡扇发动机平开口式通风口的模型,计算高度、速度、迎角、侧滑角等飞行状态条件下,通风口进气流量随参数的变化规律。结果表明,高度和速度参数对通风口进气流量影响很大:相同速度下,通风口进气总流量随高度的增加而减小;相同高度下,通风口进气总流量随速度的增加而增加;迎角和侧滑角对通风口进气总流量影响较小,迎角从负迎角增加到正迎角,进入短舱内部的冷却气流流量呈现先升高后降低的现象,在迎角0°附近达到峰值;侧滑角的变化对通风口进气流量影响不大。 | 侯亚东 | 2018 | 航空科学技术2018，29，12： | 0 |
| 20 | 轧钢碳套炉辊冷却系统耦合传热数值模拟研究显示文摘以高温环境下的炉辊为研究对象,建立了炉辊内气体流动与传热的物理和数学模型,利用FLUENT软件进行流固耦合传热数值模拟。研究分析结果表明,通过有限差分计算所得的温度场分布与实际情况基本吻合,从而验证了模型的有效性。在此基础上,对不同冷却气体参数及辊子结构下的通气冷却效果进行了分析,为气冷辊的优化设计提供依据。 | 刘晓东 陈明花 徐学伟 | 2011 | 工业加热2011，40，6： | 0 |
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