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| 1 | 固定管板换热器N型管箱应力评定方法显示文摘当固定管板换热器采用N型管箱结构时,采用SW6. 0中的JB 4732算法可以计算校核筒体或管箱端部的总应力,但有时会出现压力载荷单独作用下筒体或管箱端部的总应力校核不通过的情况,导致筒体或管箱端部厚度比按照GB/T 151设计的更厚。根据一次结构法原理分析表明JB 4732算法存在着保守性,为此介绍了一次结构法和ASME管板设计方法,发现ASME管板设计方法与一次结构法是一致的,由ASME管板设计方法可以得到3种管板一次结构,而JB 4732算法采用的只是第1种一次结构。将这3种管板一次结构用在某换热器的有限元分析设计中,得到了不同的评价结果,选择其中最经济的设计方案,避免了筒体或管箱端部保守的设计。可为换热器结构优化设计提供一定的参考。 | 孙志刚 杨湖 | 2018 | 压力容器2018，35，11： | 9 |
| 2 | 管壳式换热器管板的疲劳分析设计方法探讨显示文摘随着石油化工工程技术的发展,换热器操作条件的复杂化,换热器的疲劳工况在运行中时有出现,目前在进行换热器管板疲劳分析时,往往忽略管板与换热管实际连接接头处的峰值应力计算。采用有限元分析研究管板与换热管连接接头焊缝的峰值应力状况,证实了对换热器疲劳部位进行疲劳分析的必要性。对4种管板与管子连接接头焊缝的高应力进行了计算比较,根据管板弯曲变形的特点,提出了一种受力最佳、制造和检验均很方便的、可避免疲劳分析且合理的管板及其换热管连接结构。 | 杨良瑾 桑如苞 杨旭 | 2017 | 石油化工设计2017，34，4： | 5 |
| 3 | 脉动载荷下换热器管板接头塑性失效研究显示文摘管板接头是换热器常见失效部位,其中交替塑性失效模式缺乏研究。基于材料的多线性等向强化(MISO)本构模型,对U型管式换热器角焊缝管板接头和新型内孔焊管板接头进行了弹塑性数值模拟。通过提取管板管桥中心及管板管孔附近区域的节点的应力及应变数据,得到了在脉动递增载荷下的双向应力和应变规律。结果表明,在脉动载荷的递增加载与卸载过程中,两管板接头的残余应力与残余应变存在差异;随着脉动幅值的递增,塑性应变不断累积,为防止结构最终发生塑性失效,需对应变进行合理控制。通过分析发现管接头内缘处是较容易发生交替塑性失效的部位,在对换热器管板接头失效分析时,应重视载荷历程和焊接接头形式对管板的影响。 | 张建华 朱国栋 王娟 | 2023 | 压力容器2023，40，1： | 1 |
| 4 | 换热管中心距增大后对管板计算厚度的修正显示文摘比照GB 150标准中有关开孔削弱系数的计算公式,分析论证了换热器管板强度削弱系数与换热管中心距之间的相互关系,推导得出了管板计算厚度修正式和修正系数的计算方法,通过实例说明了对管板计算厚度进行修正的意义。提出了GB 151换热器标准中增加'当换热管中心距增大后,允许对管板计算厚度进行修正'的建议。 | 倪永良 | 2014 | 化工机械2014，0，5： | 1 |
| 5 | 多种换热器管板设计方法对比分析显示文摘管板是管壳式换热器的重要组成部分,队管板的设计计算有助于保证生产的安全、效率.通过分别对我国GB151 管壳式换热器管板设计计算方法、美国TEMA 标准、ASME 标准以及法国CODAP 标准进行分析,进而对比讨论了各个设计计算方法的假设简化条件. | 王岩 | 2016 | 华东科技(学术版)2016，0，2： | 0 |
| 6 | 一种U形管汽封冷却器的设计显示文摘简介汽封冷却器系统的作用及工作原理,阐述汽封冷却器的结构形式、材料选择、强度计算的一些细节,以及按照ASME BPVC-Ⅷ-1标准进行设计的U形管换热管热处理的判断和管板堆焊的技术要求。 | 蔡豪杰 黄聪 徐俊峰 | 2015 | 深冷技术2015，，4： | 0 |
| 7 | T型浮头管板强度计算方法的分析与比较显示文摘讨论了T型后端结构型式浮头式换热器浮动管板的强度计算。详细地分析了此类型管板的受力,充分利用现有的其他型式管板计算模型,通过忽略假想壳程筒体对管板的作用,提出一种新的T型浮动管板的计算方法;并通过实际算例,对这种计算方法与TEMA的计算方法及现有标准提供的设计方法得到的结果进行了分析和比较。计算结果表明,这种计算方法可应用于工程设计,为T型后端结构型式浮头式换热器浮动管板的设计提供了一种有效地参考。 | 于桂昌 魏海亮 | 2018 | 石油化工设计2018，35，2： | 0 |
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