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| 1 | 水泥基复合材料集料与浆体界面研究综述(二):界面微观结构的形成、劣化机理及其影响因素显示文摘首先概括介绍了目前国际上存在的几种界面过渡区微观结构的模型。然后分新拌混凝土阶段和水化早期、材料硬化过程中以及材料使用过程中3个阶段描述了界面微观结构的形成以及劣化机理。在第1阶段.界面过渡区形成的可能机理为:边壁效应,絮凝成团作用,微区泌水效应,离子的迁移、沉积与成核生长,水化产物的单边生长效应以及脱水收缩效应。在第2阶段,界面过渡区可能的形成与劣化机理为:自身收缩、化学收缩和自干燥收缩、干缩,集料与浆体膨胀系数的差别,浆体的进一步水化以及水化产物的重结晶。在第3阶段,界面过渡区的形成与劣化机理为:荷载的作用.环境介质的侵蚀,冻融的破坏,碱集料反应以及胶凝材料的进一步水化。同时给出了几种常规的以及可能成为界面过渡区微观结构的表征方法。最后,从原材料的物理、化学组成,配合比以及材料制备工艺角度分析了影响界面过渡区微观结构的因素。 | 陈惠苏 孙伟 Stroeven Piet | 2004 | 硅酸盐学报2004，32，1： | 99 |
| 2 | 水泥基复合材料界面对材料宏观性能的影响显示文摘从力学性能、传输性能和收缩性能3个角度阐述了界面过渡区(ITZ)对混凝土宏观性能的影响.其中力学性能主要从强度、刚度以及断裂力学性能3个方面,传输性能主要从扩散性能与渗透性能2个方面进行考虑.探讨了在多因素交互作用下,有关界面研究方面存在的不足. | 陈惠苏 孙伟 Stroeven Piet | 2005 | 建筑材料学报2005，8，1： | 43 |
| 3 | 水泥基复合材料集料与浆体界面研究综述(一):实验技术显示文摘关于界面研究,概括起来主要可以从以下5个方面考虑:(1)界面研究的相关技术手段;(2)界面微观结构特征的研究;(3)界面微观结构的形成及劣化机理;(4)影响界面微观结构因素的研究;(5)界面过渡区的性能对材料宏观性能(包括:力学性能和耐久性)影响的研究。对这些问题的研究是为了回答以下2个问题:(1)各种层次的界面过渡区到底在多大程度上影响着整个材料的力学性能和耐久性;(2)通过改善界面来达到改善水泥基复合材料的性能这一措施是否可行。由于界面研究的技术手段与方法随着其它相关技术与设备的引入而不断取得新的进展,促进了水泥基复合材料集料与浆体界面相关研究也不断取得新的成果。关于界面研究的新实验技术和方法,从如下4个方面进行了描述:(1)与界面过渡区微观结构表征相关的实验技术;(2)与界面过渡区力学性能(包括:粘结强度、刚度和断裂力学性能)相关的技术和方法;(3)与界面过渡区传输性能相关的技术和方法;(4)与界面过渡区收缩性能相关的技术和方法。 | 陈惠苏 孙伟 Stroeven Piet | 2004 | 硅酸盐学报2004，32，1： | 33 |
| 4 | 水泥基复合材料界面过渡区体积分数的定量计算显示文摘借助邻近函数公式,给出了水泥基复合材料集料与浆体间界面过渡区体积分数的定量计算公式,并采用随机点采样方法验证采用该定量公式计算水泥基复合材料界面过渡区体积分数的可行性。在此基础上,预测了由符合Fuller分布的集料制备的混凝土中界面过渡区体积分数随集料体积分数和集料粒径范围的变化曲线。讨论了界面厚度变化、集料体积分数变化以及集料粒径分布变化对界面过渡区体积分数影响的差别,并给出了衡量界面过渡区重叠程度的定性和定量方法。结果表明:在常规集料体积分数下,三者中对界面过渡区体积分数以及界面过渡区重叠程度影响的主次顺序均为:界面过渡区厚度变化带来的影响>集料体积分数变化带来的影响>集料细度变化带来的影响。 | 陈惠苏 孙伟 STROEVEN Piet | 2006 | 复合材料学报2006，23，2： | 15 |
| 5 | 截面分析法对界面过渡区厚度的放大作用显示文摘在采用截面法分析研究截面过渡区厚度时,由于截平面并不一定正好垂直于集料的表面,导致得到的表观界面过渡区厚度与实际界面过渡区厚度是不同的。以3种规则形状(球形、椭圆形截面以及矩形截面)的集料为例,从几何概率角度研究了截面分析法对界面过渡区厚度的放大问题。研究结果表明,截面分析法得到的表观界面过渡区厚度都大于实际的界面过渡区厚度,平均放大倍数与集料的粒形有关。对正方体性集料而言,平均表观界面过渡区的厚度是实际界面厚度的1.12倍;对球形集料而言,实际界面过渡区厚度被放大了π/2倍。 | 陈惠苏 孙伟 赵庆新 Stroeven Piet | 2003 | 硅酸盐学报2003，31，11： | 12 |
| 6 | 混凝土中邻近集料表面最近间距分布的计算机模拟显示文摘混凝土中邻近集料间界面过渡区的相互影响程度、混凝土中原生裂纹的尺度范围以及中心质假说中集料效应圈的范围等都涉及到混凝土中最邻近集料表面间距分布的问题。由于常规的实验方法无法给出混凝土中集料空间分布的信息,同时以往的计算机模拟方法由于采用随机分布方式分布粒子,导致无法得到较高集料体积分数的模型混凝土结构,而采用具有粒子动态混合密实功能的SPACE系统,模拟了高集料体积分数混凝土的结构。在假定模型混凝土中集料的最小粒径为1mm的前提下,以符合Fuller分布为例,研究了模型混凝土中集料粒径分布和集料体积分数对邻近集料表面最近间距分布的影响。 | 陈惠苏 孙伟 STROEVEN P STROEVEN M | 2004 | 硅酸盐学报2004，32，4： | 9 |
| 7 | 计算混凝土中平均最邻近集料表面间距的正十二面体模型显示文摘带状模型是以解析解的方式研究混凝土中集料尺寸分布和集料体积分数对平均最邻近集料表面间距影响的模型。但是,由带状模型的计算公式计算浆体的体积无法得到正确的结果。鉴于上述缺点,提出采用单一粒径球形粒子体系的正十二面体模型。以符合Fuller分布集料为例,结合数量基平均粒径方法,采用正十二面体模型研究了集料尺寸分布和集料体积分数对平均最邻近集料表面间距的影响。研究结果表明:随着集料体积分数的增加和集料细度的提高,平均最邻近集料表面间距减小;对所研究的集料体积分数(60%~75%)和集料尺度分布(Fuller分布)而言,平均最邻近集料表面间距值在90~232μm之间变化;在给定的集料分布下,集料体积分数在55%~75%范围内,平均邻近集料表面间距与集料体积分数之间近似呈线性关系。 | 陈惠苏 孙伟 Stroeven Piet | 2003 | 硅酸盐学报2003，31，11： | 8 |
| 8 | 计算混凝土中邻近集料表面间距平均值的体视学方法显示文摘借助于体视学中的平均自由程公式,给出了计算水泥基复合材料平均邻近集料表面间距平均值的方法,并给出了两种计算集料的表面积的方法:基于集料表面积近似计算的解析解法和混凝土样品截面的线采样分析法.结果表明:采用截面线采样分析法能够很好地近似计算混凝土中邻近集料表面间距的平均值,也提供了一种计算不规则形状集料粒子体系表面积的思路,混凝土中邻近集料表面间距的平均值大小只与混凝土中集料的体积分数、集料的密度以及集料的比表面积有关,而与集料的粒径分布(或粒径范围)无关. | 陈惠苏 孙伟 STROEVEN Piet STROEVEN Martijn | 2005 | 哈尔滨工业大学学报2005，37，11： | 8 |
| 9 | 水泥基复合材料邻近集料表面最近间距分布的解析解(英文)显示文摘依据Torquato的最邻近表面函数公式,推导出了水泥基复合材料邻近集料表面最近间距分布的解析解。采用计算机模拟方法生成了一个模型,选取邻近集料表面最近间距概率密度分布曲线和累计概率分布曲线两个参数,对比模拟结果与理论结果之间的差别。通过比较发现,该理论解析解与模拟试验结果能够很好地吻合。利用该解析解,研究了在常用集料体积分数下,符合Fuller分布的砂浆和混凝土中邻近集料表面最近间距分布及邻近集料表面最近间距平均值随集料体积分数和集料细度的变化关系。 | 陈惠苏 孙伟 STROEVEN P SLUYS L J | 2005 | 硅酸盐学报2005，33，7： | 6 |
| 10 | 砂浆中邻近集料表面最近间距分布的数值模拟显示文摘采用具有粒子动态混合密实功能的SPACE系统,实现了高集料体积分数模型砂浆结构的生成.从而,以3种细集料粒径分布的模型砂浆(其中一种的粒径范围为0.125~1.34 mm,另外两种的粒径范围为0.25~5.00mm)结构为例,研究了集料细度和集料体积分数(ψ=40%~70%)对邻近集料表面最近间距分布的影响.结果表明,集料细度增加和集料体积分数增大都会使大尺度邻近集料表面最近间距出现的概率减小、小尺度邻近集料表面最近间距出现的概率增加,且峰值概率的位置向小间距方向偏移.另外,邻近集料表面最近间距的分区段累计概率结果分析表明,3种模型砂浆结构的邻近集料表面最近间距分布的57%以上小于10μm.最后,邻近集料表面最近间距的平均值的分析结果显示,当集料体积分数在40%~70%之间变化时,邻近集料表面最近间距的平均值在54.6~1.1μm之间变化;当砂浆中集料的体积分数在50%~70%之间变化时,邻近集料表面最近间距的平均值与集料的体积分数基本上呈线性关系;单位砂浆体积下集料的表面积的变化对邻近集料表面最近间距的平均值有影响,但二者之间的比值并非常数. | 陈惠苏 孙伟 蒋金洋 STROEVEN Piet STROEVEN Martijn | 2005 | 复合材料学报2005，22，4： | 4 |
| 11 | 新拌水泥浆体中邻近胶凝材料粒子表面最近间距分布的解析解显示文摘依据Torquato的最邻近表面函数公式,推导了新拌水泥浆体邻近水泥粒子表面最近间距分布的解析解,并采用计算机模拟生成了1个水泥浆体结构模型,选取邻近粒子表面最近间距概率密度分布曲线、区间概率曲线和累计概率分布曲线这3个函数检验模拟结果与理论结果之间的差别。结果表明,该解析解与计算机模拟实验结果吻合良好。利用该解析解,以Rosin-Rammler分布为例,研究了胶凝材料细度以及水胶比对邻近水泥粒子表面最近间距分布及其平均值的影响。结果显示,水泥细度对邻近粒子表面最近间距平均值的影响高于水胶比的影响。邻近粒子表面最近间距解析解的获得,不但为基于不同粒径分布以及尺度范围粉体之间搭配的高粉体初始堆积密度的实现提供了依据,而且对多尺度模拟方法中选取各级模型的尺度、量化粉煤灰浆体中粉煤灰颗粒的微集料效应、了解邻近集料间的交互作用程度以及界面重叠程度等问题具有参考价值。 | 陈惠苏 孙伟 周焱昌 STROEVEN Piet SLUYS Lambertus Johannes | 2007 | 复合材料学报2007，24，1： | 2 |
| 12 | 钢-碳混合纤维体系对水泥复合材料性能的影响显示文摘研究了钢-碳纤维组成的混合体系对水泥基复合材料结构和性能的影响。研究表明,采用通常的工艺过程,由于碳纤维的不充分分散而对复合材料结构产生损害,导致复合材料的性能降低。因此,特采用以均匀分散碳纤维为目的的“两阶段”搅拌工艺。纤维分散性的改善,使两种不同的纤维的作用得到发挥,从而显著改善了复合材料的强度和抵抗变形的能力。 | 水中和 Piet Stroeven | 1998 | 武汉工业大学学报1998，20，2： | 2 |
| 13 | Development of hybrid polypropylene-steel fibre-reinforced concrete显示文摘 | Qian C X Stroeven P | 2000 | Cement and Concrete Research2000，30，1： | 1 |
| 14 | Development of Hybrid Polypropylene Steel Fiber Reinforced Concrete显示文摘 | Qian C x Stroeven P | 2000 | Cement and Concrete Research2000，，30： | 1 |
| 15 | Development of hybrid polypropylene-steel fiber-reinforced concrete显示文摘 | Stroeven P | 2000 | Cement and Concrete Research2000，，30： | 1 |
| 16 | Overestimation of the interface thickness around convex-shaped grain by sectional analysis显示文摘 | Chen H S Sun W Stroeven P | 2007 | Acta Materialia2007，55，11： | 1 |
| 17 | Development of Hybrid Polyprolene steel Fibre Reinforced Concrete显示文摘 | Qian C X Stroeven P | 2000 | Cement and Concrete Research2000，30，1： | 1 |
| 18 | Numerical determination of representative volumes for granular materials 显示文摘 | Stroeven M Askes H Sluys L J | 2004 | Computer Methods in Applied Mechanics and Engineering Computational Failure Mechanics2004，193，3032： | 1 |
| 19 | Shape characterization of concrete aggregate显示文摘 | HU Jing STROEVEN P | 2006 | International Society for Stereology2006，25，1： | 1 |
| 20 | Development of hybrid polypropylene-steel fiber-reinforced concrete显示文摘 | QIAN Chunxiang Stroeven P | 2000 | Cement and Concrete Research2000，，30： | 1 |
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