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| 1 | UG建模方法的探讨显示文摘介绍在UG平台上创建零部件模型的方法和技巧。首先,从引用主模型的角度,介绍了提高装配、分析和加工等应用功能处理速度的方法;然后,介绍了种子部件的建立和引用方法,使同一部门设计的零部件具有统一的设计规范;最后,通过对块、圆柱等基本体素的使用约定,介绍了按“加工顺序”建模的思想,以提高模型的编辑能力。 | 马秋成 肖良红 聂松辉 罗益宁 | 2002 | 机械设计与研究2002，18，1： | 20 |
| 2 | 基于AutoForm的轿车行李箱内板成形工艺优化显示文摘以汽车覆盖件行李箱内板为研究对象,利用AutoForm有限元分析软件对其拉深成形工艺进行工艺分析。研究发现,压料面上有起皱风险,零件(1/2坯料)中间部位有3处存在开裂风险。通过采用在靠近坯料开裂边缘处开缺口,将明显开裂的两处凹模圆角半径14和3 mm分别增大到18和4.5 mm,将压边力由500 kN减少到400 kN等措施进行工艺优化。优化结果表明,压料面上起皱风险明显减小。按优化后的成形工艺进行内板零件拉深成形,所生产出的内板零件无起皱、开裂缺陷,与数值模拟结果一致,验证了数值模拟的正确性。 | 肖良红 罗慧娜 向俊仲 龙涛 | 2014 | 锻压技术2014，39，6： | 20 |
| 3 | 100Cr6轴承钢的热变形行为及热加工图显示文摘采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为。分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立了100Cr6轴承钢热变形时的本构方程和热加工图,并讨论了组织变化情况。结果表明,在相同的应变速率下,流变应力随着温度的升高而降低;而在相同的变形温度下,流变应力随着应变速率的升高而增大。当应变速率为0.1 s^(-1)时,在850℃和950℃压缩变形时,发生了动态回复软化;而在1050℃和1150℃热压缩变形时,加工硬化的软化机理为动态再结晶。结合显微组织观察,得到变形温度950~1150℃、应变速率0.01~0.1 s^(-1)为100Cr6钢的合理热加工工艺参数。 | 肖良红 马帅 郑文 樊星 黄顺其 | 2019 | 金属热处理2019，44，4： | 11 |
| 4 | 基于翘曲变形的薄壁塑件成型工艺优化显示文摘基于Moldflow软件,对聚碳酸酯(PC)、丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)和PC/ABS 3种材料薄壁塑件——键盘后盖的翘曲变形进行了数值模拟。按照影响翘曲变形的工艺参数设计了正交模拟试验方案,并完成了翘曲变形的正交模拟试验。据正交模拟试验结果、用极差分析法分析了各工艺参数对翘曲变形的影响程度,得到了最佳工艺参数组合。结果表明,PC、ABS和PC/ABS键盘后盖的最佳工艺参数为模具温度分别控制在100、40、50℃,熔体温度分别为290、260、240℃,注射时间分别为2、1、2.5s,保压时间分别为25、15、25s,保压压力均为对应注射压力的110%。 | 肖良红 胡建强 | 2014 | 中国塑料2014，28，3： | 10 |
| 5 | 手柄多工位级进模设计显示文摘分析了文件夹手柄多工位级进模的冲压工艺 ,设计了排样图及模具结构。说明了模具结构的特点。该模具的上下模固定板具有高精度和长寿命 ,可快速更换凸模和凹模镶块 ,且重复装配精度高 ,可快速定位导料板 ,卸料板上安装了弯曲上模 ,卸料板既可弹性压料又可刚性卸料。 | 肖良红 涂浩 李应明 | 2002 | 模具技术2002，，6： | 9 |
| 6 | 锰对ZZnAl4Y锌合金显微组织和力学性能的影响显示文摘研究了锰对ZZnAl4Y锌合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:锰能细化ZZnAl4Y锌合金的基体组织及α相,使合金的硬度和抗拉强度大大提高,但是由于锌合金中的锰主要以富锰化合物相分布于晶界或晶界附近,使得冲击韧性明显下降。分析认为ZZnAl4Y锌合金中加入0.05%锰时其具有较好的综合力学性能。 | 王先德 王建华 苏旭平 肖良红 王鑫铭 吴自施 | 2010 | 铸造2010，59，3： | 8 |
| 7 | 薄壁槽钢零件辊弯成形边波产生机理及影响因素显示文摘薄壁槽钢零件辊弯成形容易出现边波,影响其成形质量。通过对U型薄壁槽钢零件辊弯成形过程进行正交有限元数值模拟,分析U型薄壁槽钢零件辊弯成形后的应力应变,研究了薄壁槽钢零件辊弯成形边波产生的机理,分析了零件材料的屈服强度σ_s、辊弯成形道次n、零件翼缘高度h和材料厚度t等因素对辊弯成形边波波动量Δy的影响。研究结果表明,边波产生的机理为零件翼缘部位各点产生了纵向应力和不可恢复的纵向塑性应变,且其大小沿翼缘长度方向(纵向)及高度方向均不相等;各因素对边波波动量Δy的影响程度依次为零件翼缘高度h>材料厚度t>屈服强度σ_s>辊弯成形道次n,随屈服强度σs和材料厚度t的增加边波的波动量Δy减小,随零件翼缘高度h的增加边波波动量Δy增大,随辊弯成形道次n增加,波动量Δy先减小后增大。这为合理设计类似薄壁零件的辊弯成形工艺提供了指导。 | 肖良红 黎宇 曹亚雄 林叶芳 | 2016 | 塑性工程学报2016，23，1： | 6 |
| 8 | 文件夹面壳多工位级进模设计显示文摘介绍冲压生产文件夹面壳的多工位级进模结构特点,为了适应生产同一系列不同尺寸的面壳,采用盒形固定板,可快速调换凸模和凹模的镶块在模盒中的位置,模具对同类产品具有通用性。对生产类似零件的多工位级进模设计具有指导意义。 | 陈超 肖良红 | 2014 | 模具工业2014，40，3： | 6 |
| 9 | 钎头温挤成形模具的破坏形式分析显示文摘通过对钎头温挤成型工艺过程和成型模具的分析 ,找出了凸模拉断、凹模开裂的主要原因 (成型压力、模具结构与制造、成形设备等 ) ,采取了相应的措施 ,提高了模具的使用寿命。 | 李应明 肖良红 谢桂兰 | 2003 | 热加工工艺2003，32，2： | 5 |
| 10 | 基于有限元法的汽车滑移门结构优化显示文摘某商用车滑移门与门框分离距离过大,超过了100 mm,并且中导轮与导轨脱开,无法满足滑移门保持件新法规的要求。采用LS-DYNA软件对滑移门保持件载荷试验进行仿真分析,提出了中导轨和锁销两个薄弱区域的改进方案,改进后车门与门框的最大分离距离为93.3 mm,滑移门导轨和组件均未和车门框脱开,满足滑移门新法规要求,但整车增重了2.8 kg。本文通过灵敏度分析对滑移门周围的加强件提出了减重方案,减重约2.2 kg后的仿真结果表明,车门与门框的最大分离距离与未减重时相比仅增加4 mm。对减重后的方案进行了试验验证,为同类汽车滑移门保持件的设计提供了指导。 | 张二虎 周五峰 徐从昌 肖良红 何秋平 李落星 | 2017 | 机械设计与研究2017，33，5： | 5 |
| 11 | 基于ProCAST的ZL107合金进气管倾转铸造工艺优化显示文摘倾转铸造生产ZL107铝合金进气管及用ProCAST模拟发现铸件上多处出现了缩松、缩孔,通过正交试验研究了模具预热温度、浇注温度、倾转速度、浇口杯预热温度对铸件缩孔、缩松缺陷的影响。结果发现,影响顺序为模具预热温度>浇注温度>倾转速度>浇口杯预热温度。最优工艺参数:浇注温度为740℃、上下模分别预热400℃和350℃、倾转速度为9.0°/s、浇口杯预热温度为300℃。对厚壁部位进行激冷、修改浇冒口结构并保温处理后,数值模拟发现优化后铸件的凝固顺序合理,缩松、缩孔消失,并进行了实际生产验证。 | 肖良红 艾自祯 陆东 汪宇 | 2021 | 特种铸造及有色合金2021，41，10： | 4 |
| 12 | 基于DEFORM的钎头温挤压成形有限元模拟显示文摘通过有限元分析软件DEFORM对40Cr钎头温挤压成形的温度场、等效应力场进行了数值模拟。结果表明,在成形过程中排粉沟和锥孔底部应力较大,且刃角转折处容易出现局部应力集中。对比分析得到最佳挤压工艺参数为:加热温度700℃、挤压速度50 mm/s。在最佳工艺参数下,模具充填良好,排粉沟和锥孔底部应力状态得到改善,刃角转折处应力集中也得到减轻,延长了模具寿命。这能为40Cr钎头的生产提供指导。 | 肖良红 易沛林 龙涛 向俊仲 罗慧娜 | 2013 | 热加工工艺2013，42，21： | 4 |
| 13 | Cr12MoV钢的真空热处理及其在多工位连续模中的应用显示文摘介绍了多工位连续模上易损零件的选材。针对国产模具材料的寿命比成分相当的进口模具材料寿命低的现象,参照从日本进口的SKD11材料,改进了国产Cr12MoV材料的热处理工艺。研究结果表明真空热处理可以明显提高Cr12MoV的冲击韧性,并能使材料的硬度有所提高,从而显著提高多工位连续模的寿命。 | 肖良红 李应明 胡自化 涂浩 | 2003 | 机械工程师2003，，3： | 3 |
| 14 | 基于VBA专用非圆齿轮CAD/CAM系统的节曲线模块设计显示文摘首先用VBA工具创建一个ActiveX控件,用以读取用户输入的非圆齿轮副传动要求,然后根据用户的传动要求分别对非圆齿轮节曲线进行数学建模,以此为基础,用VBA语言编程,生成节曲线图形子模块,同时设计了节曲线动态参数查询、节曲线滚动仿真和节曲线凸凹校验等子模块,构成了一个完整的节曲线设计模块,为专用非圆齿轮CAD/CAM系统的设计打下了坚实的基础。 | 杨世平 张高峰 肖良红 朱中喜 | 2003 | 机械工程师2003，，12： | 3 |
| 15 | 拉深比对304不锈钢圆筒件残余应力的影响显示文摘304不锈钢圆筒拉深件在其口部易发生纵向开裂,外壁残余拉应力过大是造成其纵向开裂的根本原因之一.本文结合有限元法分析不同拉深比所得圆筒拉深件的残余应力,用纳米压痕试验研究了拉深比对304不锈钢圆筒拉深件筒壁残余应力的影响.结果表明:304不锈钢圆筒拉深件外壁的残余拉应力从筒底到口部先增大后减小,最大残余应力出现在筒壁中部约60%筒壁高度处;纳米压痕测得拉深比为1.43、1.54、1.67和1.82拉深圆筒件筒壁的最大残余应力分别为391.87、745.30、793.74和1 013.1 MPa;最大残余应力随拉深比的增大而增大.与其他文献对比分析,此研究结果是正确可靠的. | 肖良红 龙涛 徐俊瑞 王欢 | 2015 | 材料科学与工艺2015，23，3： | 3 |
| 16 | 弹簧卡片多工位级进模设计显示文摘介绍了弹簧卡片多工位级进模的结构特点,该模具自动送料,采用侧刃定位,可快速更换凸模和下模镶块;模具的重复装配精度高,寿命长;为了能自动送料,在下模的卸料板上安装了燕尾型弯曲凸模,既可弹性压料又可刚性卸料。对同类零件多工位级进模设计具有指导意义。 | 陈超 肖良红 | 2008 | 模具工业2008，34，12： | 2 |
| 17 | 模具参数对304不锈钢圆筒拉深件残余应力的影响显示文摘过大的残余应力容易导致圆筒拉深件应力腐蚀开裂失效。通过7组切环实验及有限元模拟研究了模具参数(凹模圆角半径和凸凹模间隙)对304不锈钢圆筒拉深件残余应力的影响,测得了各圆环的张开距离,采用ABAQUS有限元软件计算出圆筒件中的残余应力。结果表明:环向残余应力先随着凸凹模间隙的增大而增大,但当凸凹模间隙大于1.06t时,环向残余应力基本不受凸凹模间隙的影响;凹模圆角半径对筒形拉深件环向残余应力几乎没有影响;中部径向残余应力随着凸凹模间隙和凹模圆角半径的增大而增大。因此,选择较小的拉深间隙对减小304不锈钢圆筒拉深件中的残余应力是有效的。 | 肖良红 向俊仲 黎宇 林叶芳 曹亚雄 | 2015 | 锻压技术2015，40，1： | 2 |
| 18 | 钢基底表面钨极氩弧熔覆SiC涂层制备工艺及耐磨性能的研究显示文摘采用钨极氩弧熔覆,在碳钢基体表面采用不同工艺方法制备了含有SiC粉末和铁的涂层。利用扫描SEM、洛氏硬度计、摩擦磨损试验机分别对不同涂层的微观形貌、洛氏硬度和摩擦磨损特性进行了分析。结果表明:Si的含量由表向里逐渐减少,氩弧熔覆过程中SiC颗粒发生分解,形成了碳化物。由于碳化物的存在,熔覆层硬度达到45.8 HRC以上,比基体硬度提高一倍以上;摩擦系数较基体有所提高,磨损体积比基体小,具有良好的耐磨性。 | 焦少彬 肖良红 易沛林 龙涛 | 2012 | 热加工工艺2012，41，8： | 2 |
| 19 | 钩形件弯曲工艺及多工位级进模设计显示文摘对钩形件的弯曲成形工艺进行了分析和计算 ,设计了钩形件的多工位级进模。该级进模有预弯、成形和切断等3个工位 ,预弯在切断棒料以前完成 ,导料和定位准确 ,弯曲过程中的接触摩擦已改变为滚动摩擦。实践证明 ,工件的表面质量好、尺寸精度较高 ,且操作方便。 | 肖良红 涂浩 彭炎荣 | 2003 | 模具工业2003，29，3： | 1 |
| 20 | 镦粗变形对100Cr6钢组织和硬度的影响显示文摘对100Cr6钢进行了镦粗,研究了锻造比对晶粒细化的影响及水淬后组织变化。结果表明:随锻造比从1.0增加到2.67,试样中心晶粒大小从274.1μm减小到127.6μm,下降了53.4%;试样边缘晶粒大小从293.4μm减小到139.2μm,下降了52.6%。试样加热淬火后组织为粗大的奥氏体,锻造淬火后,微观组织为淬火针状马氏体+少量团块状淬火屈氏体。锻造淬火后试样的中心硬度为60.9~62.6HRC,边缘的硬度为58.9~61.3HRC。 | 马帅 肖良红 郑文 李晓东 樊星 黄顺其 | 2018 | 热加工工艺2018，47，21： | 1 |
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