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| 1 | 易切削钢中硫化物形态的研究显示文摘以易切削钢20CrMnTiSH为研究对象,通过喂硫线增加钢中硫化物数量,再喂入SiCa线使长条形的硫化物变性为球形或纺锤形,在改善钢材切削性能的同时不降低钢材的机械性能。对LF、VD和轧材取样进行检验。检验结果表明:钙处理后夹杂物数量增多,94%以上的夹杂物粒径集中在0~4μm之间;夹杂物纺锤率平均值达到50.73%,在钢中呈细小弥散的分布;氧、Mn/S、Ca/S是影响硫化物形态的重要因素。 | 张海霞 梁娜 翟正龙 梁建国 | 2011 | 冶金丛刊2011，，6： | 14 |
| 2 | 汽车用高性能齿轮钢的研究与开发显示文摘莱钢采用UHP电炉冶炼—LF精炼—连铸—热送—轧制短流程开发生产 2 0CrMnTiH齿轮钢 ,采取了应用精料、加强脱氧、全过程保护浇注等工艺措施 ,使生产出的产品具有末端淬透性带窄、氧含量低、夹杂物少、晶粒细小的特点 ,较好地满足了当前汽车工业对高质量齿轮钢的要求。 | 杜显彬 周平 翟正龙 亓显玲 | 2004 | 山东冶金2004，26，4： | 10 |
| 3 | 50 t EAF-LF冶炼终点(TPC)和窄成分(NCC)控制技术的应用显示文摘莱钢特钢厂通过50 t EAF冶炼终点控制技术(TPC)的应用,稳定了电弧炉钢水终点成分和温度,减轻或消除了钢水过氧化,稳定合金回收率,为LF提供了符合要求的钢水。通过LF前期、中期和后期的模式化操作,实现钢水的窄成分控制(NCC),使C控制偏差±0.01%炉数达到80%,Mn、Cr控制偏差±0.02%和Si控制偏差±0.05%达91%;齿轮钢S≤0.015%、P≤0.025%、氧含量≤20×10^(-6)分别达到96%、97%和95%;轴承钢S≤0.005%、P≤0.020%、氧含量≤12×10^(-6)分别达到95%、97%和100%。 | 王广连 申景霞 王学利 孙永喜 李猛 翟正龙 | 2007 | 特殊钢2007，28，3： | 7 |
| 4 | 齿轮钢、轴承钢中钛含量的控制显示文摘分析了钛在钢中的行为并分别阐述了含钛渗碳齿轮钢、轴承钢中钛的作用及危害;结合山东钢铁莱芜分公司特钢事业部电炉流程生产实际,分析了齿轮钢、轴承钢中钛含量的调控措施。 | 卢栋 李法兴 韩成明 翟正龙 | 2014 | 冶金丛刊2014，，2： | 5 |
| 5 | 齿轮钢SAE8620H的带状组织显示文摘利用热模拟实验机Gleeble 3800结合锻造实验、显微组织观察、电子探针成分分析等方法研究了加热温度、变形温度、变形量、冷却速率对齿轮钢SAE8620H连铸坯表层区域和内部区域试样的带状组织的影响,结果表明,元素偏聚小的表层区域无带状组织形成,元素偏析明显的内层区域在适宜的条件下形成不同程度的带状组织,锰等元素的偏析是带状组织形成的必要条件,可以通过提高加热温度、增大变形量等方式减轻或降低带状组织。 | 刘成宝 翟正龙 窦圣朋 戈文英 | 2015 | 材料热处理学报2015，36，2： | 5 |
| 6 | 45钢拉伸试样氢脆断裂分析显示文摘对45钢力学拉伸试验后试样的内部组织结构及断口的全面分析,认为钢中存在较高含量的氢是造成钢材脆性断裂的主要原因。 | 朱伟华 翟正龙 | 2006 | 莱钢科技2006，，6： | 5 |
| 7 | 20CrMnTiH齿轮轴脆断及裂纹原因分析显示文摘针对齿轮轴用钢在锻打成形过程中出现脆断及机械加工件出现裂纹的情况,对断口进行SEM及EDS分析;对断口处的显微组织进行分析;对加工件裂纹部位取样进行SEM和EPMA分析。结果表明,断口含有铁的氧化物,被高温氧化;断口处显微组织为铁索体+珠光体,心部存在各向异性,组织中有大量硫化物、氧化物等夹杂,夹杂物尺寸在1~15μm有少量孔洞,孔洞尺寸在5~10μm;裂纹两侧有明显的脱碳层。分析认为,裂纹是原材料在连铸或轧制过程中形成的,应在炼钢、连铸及轧制过程中进一步提高钢材质量。 | 蔡朝华 裴建华 韩政 翟正龙 | 2012 | 山东冶金2012，34，6： | 4 |
| 8 | 齿轮钢铁素体-珠光体带状组织的研究现状显示文摘带状组织是钢材内部缺陷之一。通过分析齿轮钢材中带状组织形成的根本原因,阐明了铁素体-珠光体带状组织对齿轮钢材性能的影响及对齿轮生产形成的危害,提出了控制带状组织的有效方法,对提高钢材的组织性能具有重要意义。 | 刘成宝 张伟 杜显彬 翟正龙 申景霞 | 2011 | 莱钢科技2011，，1： | 4 |
| 9 | 铁路弹条用水淬弹簧钢38Si7的开发及应用显示文摘介绍了铁路弹条用水淬弹簧钢 38Si7生产工艺及应用情况 ,并对存在问题进行了浅析 。 | 翟正龙 李丰功 杜显彬 蔡朝华 吕洪亮 林支康 王建辉 | 2001 | 钢铁研究2001，29，4： | 4 |
| 10 | 控制SAE8620H带状组织的连铸工艺显示文摘分析和研究了莱钢φ100 mm以上规格SAE8620H齿轮钢带状组织情况,结果表明增大钢水过热度、连铸的拉坯速度和采用热装热送的工艺,增加了≥2.5级带状组织的形成概率,并且不利因素的协同作用会极大促进带状组织的形成。在此基础上,提出了控制其带状组织的工艺方法。 | 刘成宝 窦圣朋 戈文英 翟正龙 | 2014 | 连铸2014，39，1： | 4 |
| 11 | 汽车用齿轮钢的发展及莱钢开发实践显示文摘简要介绍国内外汽车用渗碳齿轮钢品种的发展概况及莱钢齿轮钢品种开发实践,提出下一步开发重点和方向。 | 杜显彬 张伟 翟正龙 窦圣朋 卢栋 | 2008 | 莱钢科技2008，，6： | 3 |
| 12 | 转炉钢包喂CaSi芯线工艺研究显示文摘通过对莱钢25t 转炉钢包喂CaSi 合金线处理连铸钢水的工艺技术及效果的研究,取得了较为合理的工艺技术参数,并获得了良好的冶金效果。 | 孙庆亮 杜显彬 翟正龙 | 1999 | 包头钢铁学院学报1999，18，B09： | 3 |
| 13 | 40MnB合金钢硼含量的控制显示文摘莱钢特钢厂用50 t电弧炉-LF(VD)工艺生产40MnB钢。结果表明,通过保持LF精炼渣的渣碱度3.0~5.5,喂Al线,并在LF精炼末期喂硅钙线,扒渣后50 Pa VD处理35~40 min,VD后喂Al线,再喂钛线,用铝皮包裹FeB_(20)C_(0.5)-A硼铁插入钢水中,软吹氩,硼铁中硼的回收率为65%~75%,钢中硼含量为0.001 8%~0.002 5%,钢中氧含量≤20×10^(-6),氮含量≤80×10^(-6)。 | 郑桂芸 翟正龙 戈文英 张伟 | 2008 | 特殊钢2008，29，5： | 2 |
| 14 | 40MnB钢硼含量的控制显示文摘莱钢特钢厂用50t电炉-50t(LF+VD)精炼炉工艺流程生产含硼钢,钢中B元素控制非常重要。通过分析影响硼元素收得率的因素,对电炉及精炼炉各环节制定了严格生产工艺要点,保证了钢中有效酸溶硼含量控制在合格范围内。 | 郑桂芸 翟正龙 张伟 戈文英 | 2007 | 莱钢科技2007，，6： | 2 |
| 15 | 40Cr合金结构钢连铸工艺研究与应用显示文摘莱钢特钢厂在1#连铸系统中采用EBT—LF—连铸工艺生产40Cr合金结构钢,通过合理控制用氧、调整炉渣碱度、采用Si—Ca线处理钢水、控制钢水过热度、调整拉速、合理控制二冷配水,确定了最佳工艺方案,提高了钢水收得率,解决了水口锈眼问题,保证了连铸生产顺行和质量稳定。 | 王立君 翟正龙 郑桂芸 孙永喜 | 2003 | 山东冶金2003，25，S2： | 2 |
| 16 | GCr15成品轴表面缺陷成因分析显示文摘针对GCr15成品轴表面裂纹,采用金相、扫描电镜等手段进行了全面分析。结果表明,裂纹与钢材表面夹角很小,裂纹内存在铁的氧化物或者保护渣类夹杂物,裂纹两侧发生明显脱碳,裂纹为夹杂物和角部裂纹引起的折叠导致。采用合适的中间包水口、合理的二次冷却制度、性能优良的结晶器保护渣等是减少折叠缺陷的有效途径。 | 卢栋 翟正龙 卢爱凤 | 2012 | 山东冶金2012，34，2： | 2 |
| 17 | 易切削钢中硫化物形态的研究显示文摘以易切削钢20CrMnTiSH为研究对象,通过喂硫线增加钢中硫化物数量,再喂入SiCa线使长条形的硫化物变性为球形或纺缍形,在改善钢材切削性能的同时不降低钢材的机械性能。对LF、VD和轧材取样进行检验,检验结果表明:钙处理后夹杂物数量增多,94%以上的夹杂物集中在0-41μm之间,夹杂物纺锤率平均值达到50.73%,在钢中呈细小弥散的分布,氧是影响硫化物形态的重要因素。 | 张海霞 梁娜 翟正龙 梁建国 王兵 | 2011 | 莱钢科技2011，0，6： | 2 |
| 18 | 渣成分对冶炼28MnCr5齿轮钢时CaO-SiO2-Al2O3-MgO精炼渣系熔点的影响显示文摘以28MnCr5齿轮钢(/%:0.28C、0.09Si、0.70Mn、0.015P、0.027S、0.95Cr)50 t电弧炉-LF-VD的生产过程为对象,利用热力学计算软件FactSage,研究CaO-SiO_2-Al_2O_3-MgO精炼渣系中不同成分比例对其熔点的影响,找出最佳的比例使夹杂物控制在低熔点区域,以便于去除。结果表明,(CaO)/(SiO_2)≤1时,低熔点区域占总相图面积的百分比较大;当CaO含量为30%时,低熔点区域占总相图面积的百分比达到所有的最大值,为53.2%;4组元最佳配比为(%)30CaO-30SiO_2-25Al_2O_3-15MgO。 | 梁娜 吴德发 翟正龙 张利平 | 2012 | 特殊钢2012，33，4： | 1 |
| 19 | 重载汽车齿轮轴用钢SCM440H生产实践显示文摘介绍了莱芜钢铁股份有限公司采用50tEAF-LF(VD)-260mm×300mm方坯连铸-轧制工艺生产(90~140)mm重载汽车齿轮轴用钢SCM440H的生产实践。该公司通过制定合理、可行的生产工艺及控制要点,使钢中各成分合理(C:0.39%~0.41%、Si:0.21%~0.26%、Mn:0.74%~0.76%、Cr:1.00%~1.04%、Mo:0.18%~0.20%、Al:0.020%~0.030%),氧、氮分别控制为(14~16)×10-6、(60~75)×10-6,低倍组织小于或等于1.0级,非金属夹杂物A、B不大于1.0级、C、D不大于0.5级,晶粒度不小于8级、末端淬透性及力学性能各项指标均满足用户使用技术要求。 | 李法兴 翟正龙 | 2012 | 冶金丛刊2012，，4： | 1 |
| 20 | 齿轮钢钢材锯切障碍原因分析显示文摘对齿轮钢钢材锯切下料时遇到的锯切障碍现象进行了系统的分析,在锯切面的局部发现了较为密集的大颗粒硬质夹杂物。认为引起这种现象的原因是钢水在浇铸过程中,硬质夹杂物如Al2O3、TiN等在盛钢水包壁上的耐火材料表面发生聚集,并在钢水冲刷作用下一起脱落进入到钢水中。由于到此后的钢水没有得到充分的搅拌或流动,造成钢材的局部区域存在着比较多的大颗粒硬质夹杂物,导致了该区域的硬度升高,从而使锯切到此处的锯片发生变形或断齿,引起了下料时的锯切障碍。 | 朱伟华 翟正龙 张伟 朱铁剑 | 2008 | 莱钢科技2008，，5： | 1 |
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